貝１６斷塊興安嶺油層注水狀況差初步淺析
2007-01-01 00:00:00裴福順
現代商貿工業 2007年3期
摘 要:從貝16斷塊興安嶺油層注入現狀著手，重點分析了影響貝16斷塊注水井注入困難的地質原因，從中找出解決貝16斷塊注水難的辦法，為今后類似水敏油層注水初步積累了一定的經驗#65377;
關鍵詞:貝16斷塊;興安嶺;粘穩劑;注水井
0 前言
貝16斷塊位于海拉爾盆地貝爾湖坳陷，屬于貝爾凹陷東部斷階帶的蘇德爾特構造帶，蘇德爾特構造上部興安嶺油層，按巖性劃分為Ⅰ#65380;Ⅱ#65380;Ⅲ和Ⅳ油組4個油層組共86個小層#65377;采用三套井網分別開發興安嶺Ⅰ#65380;Ⅱ和Ⅲ-Ⅳ油組#65377;Ⅰ油組采用200-250m的不規則井網布井，反七點法面積注水方式開發;Ⅱ油組#65380;Ⅲ-Ⅳ油組和德107-239井區則采用200m正方形井網布井，反九點法注水方式開發#65377;但由于油層水敏性，注水井完不成配注，有的注不進水，嚴重影響了區塊的開發#65377;因此有必要對注入困難進行分析，從而找出解決的辦法#65377;
1 注水現狀
貝16斷塊興安嶺油層2003年8月投入開發，2004年11月份水井投注#65377;投注以來具有以下特點#65377;
(1)貝16斷塊興安嶺油層近一半注水井完不成配注方案#65377;
注水井開井6口，平均單井日配注24m3，注水壓力10.0MPa單井累計注水3468m3#65377;頂破裂壓力不吸水關井4口，完不配注1口，平均單井累計注水1782m3#65377;
統計5口注水井的吸水剖面，總計40個小層，小層吸水比例為32.5%，砂巖厚度吸水比例為38.2%，有效厚度吸水比例為36.7%#65377;從有效厚度分級看，隨著有效厚度的增加，小層#65380;砂巖厚度#65380;有效厚度的吸水比例均增大，從表2可以看出，射開有效厚度>3m的層數為4個，占總井數的10%，吸水層數為2個，占>3m的總層數50%，這說明厚油層吸水好，而厚油層占油層總數比例小#65377;
3 注入困難原因初步分析
3.1 巖性復雜，儲層強水敏且含凝灰質
(1)興安嶺各油層組水敏程度不一#65377;
(2)儲層含凝灰質，存在水化現象#65377;
Ⅰ#65380;Ⅱ油層組為火山碎屑和正常沉積碎屑之間的過渡巖石#65377;主要巖石類型有:沉凝灰巖#65380;凝灰質砂巖#65380;凝灰質砂礫巖等#65377;Ⅲ油層組為正常沉積碎屑巖#65377;主要巖石類型有砂礫巖#65380;粗砂至細砂巖#65380;細砂粉砂巖或不等粒砂巖#65377;Ⅳ油層組為火山碎屑巖，主要巖石類型:玻屑流紋質凝灰巖#65377;其巖性特點是:幾乎全部由以玻屑為主的細小的火山灰組成，含少量長英晶屑#65380;黑云母碎片和中性#65380;酸性火山巖巖屑等#65377;
非偏堿性含凝灰質儲層遇水穩定，不會分散;堿性和偏堿性含凝灰質儲層對水非常敏感，在與外來水相遇時，很快就會發生膨脹，分散，失去穩定性#65377;
(3)凝灰質及粘土礦物含量的不同導致吸水不同#65377;
儲層中粘土礦物含量達到14.2%～28.3%#65377;實驗證明，水敏傷害是貝16區塊主要的傷害類型，在興安嶺群Ⅰ#65380;Ⅱ油組，儲層中蒙皂石含量較高，粘土膨脹的影響較大#65377;
在興安嶺群Ⅲ#65380;Ⅳ油組，粘土以高嶺石#65380;伊利石#65380;綠泥石為主，高粘土含量及Ⅳ油組凝灰質的存在，使顆粒分散加劇，現場分析結果表明，注入水的礦化度比地層水小一半，礦化度的降低必然會造成分散的加劇，使滲透性降低，因此，這類油層在開發時應把重點放在穩定微粒上，Ⅲ#65380;Ⅳ油組基本屬于這種類型#65377;
3.2 儲層物性較差，壓力傳導慢
(1)對比取心井巖心分析結果可以看出，Ⅱ#65380;Ⅲ#65380;Ⅳ油組油層物性較差#65377;
興安嶺Ⅱ油層組孔隙度為20.7%，滲透率為10.3×10-3μm2;興安嶺Ⅲ油層組孔隙度為17.2%，滲透率為9.59×10-3μm2;興安嶺Ⅳ油層組孔隙度為19.2%，滲透率為1.35×10-3μm2#65377;
(2)油井壓裂后水井未見變化#65377;
貝16區塊Ⅱ油層組油井全部進行了壓裂，改造規模達到1/3井距(70～100m)，初期日增液達到了8.6t/d的幅度，但注入井依然沒有見到降壓的跡象#65377;
(3)地層壓力較低，注采壓差大#65377;
統計6口井地層壓力，平均末點壓力為6.71MPa#65377;注水井德108-233井，測試流壓為27.6MPa，靜壓為22.8MPa，注水壓差4.8MPa#65377;
3.3 從油水井連通關系看，很難建立起有效的驅動體系
四口井位于構造邊部，與油井連通數少，且角向井占比例多#65377;
III-IV油組的德104-233#65380;德108-237兩口井均位于斷層附近，兩口井與油井相連通數與其它注水井相比明顯減少#65377;而II油組德108-209B與其它II油組的注水井相比，連通油井數只為3口，且有2口為角向井，這樣井距不只是200m，而是280m#65377;加之滲透率較低，這樣很難建立起有效的驅動體系#65377;
注水井單向連通比例大，多向連通比例小#65377;
吸水狀況好的6口井不連通砂巖厚度17.0m#65380;有效厚度5.4m，占水井總厚度的8.9%#65380;4.0%#65377;單向連通砂巖厚度33.1m#65380;有效厚度18.8m，占水井總厚度的17.4%#65380;14.0%#65377;吸水狀況不好的4口井不連通砂巖厚度12.9m#65380;有效厚度6.0m，占水井總厚度的10.7%#65380;9.3%#65377;單向連通砂巖厚度45.5m#65380;有效厚度25.8m，占水井總厚度的37.7%#65380;40.1%#65377;由此可見，吸水狀況不好的井不連通和單向連通比例高達總砂巖厚度和有效厚度的48.4%#65380;49.4%#65377;
4 下步技術對策
(1)根據不吸水油層特征，選擇有針對性的巖心，做優選防膨劑實驗注水實驗#65377;
(2)對油水井連通通比例小的井進行補孔，并完善注采關系#65377;
(3)選擇適當水井進行酸化#65380;壓裂改造，達到增注的目的#65377;
5 取得的效果
(1)根據室內實驗結果，于2005年10月6日開始，對貝14#65380;貝16斷塊興安嶺Ⅰ#65380;Ⅱ油層組粘穩劑進行更換，將BH-2018液體粘穩劑更換成QY-138型固體粘穩劑，取得了很好的效果，主要表現在:
①Ⅰ#65380;Ⅱ油組注水井中，轉用新型粘穩劑前注入狀況較佳井德106-204B依然保持著較好的注入效果#65377;
從典型井德106-204B注水指示曲線變化可以看出，換藥后，注水壓力#65380;啟動壓力略降，吸水指數略變小#65377;
從HALL曲線看，換藥后曲線斜率略變小#65377;
②轉注粘穩劑前完不成配注井德104-208B注入效果明顯改善，間注井德107-242注水時率明顯上升#65377;
德107-242井轉注固體粘穩劑前，9月份停注天數長達15天，而轉注固體粘穩劑后11月份停注天數僅為3天，注水時率明顯提高#65377;
(2)德108-209B經壓裂改造后注入效果良好#65377;
該井目前注水壓力9.4MPa，日實注20m3#65377;該井霍爾曲線顯示，累注量1000m3時斜率明顯增大，表明地層吸水能力變差，壓裂改造后斜率明顯變小，表明壓裂增注效果明顯#65377;
6 結論和認識
(1)凝灰質及粘土礦物含量的不同，表現出水敏程度不同，導致吸水不同#65377; 這些是注不進水的根本原因#65377;
(2)從油水井連通關系看，很難建立起有效的驅動體系，是注入困難的基本原因#65377;
(3)通過更換粘穩劑以及措施增注取得了良好的注入效果#65377;
