蔡 楠,王怡平
(1.黃河上游水電開發有限責任公司,青海 西寧 810000;2.黃河上游水電開發有限責任公司工程建設分公司,青海 西寧 810000)
積石峽水電站工程壩體為混凝土面板堆石壩,壩頂高程1 861.00 m,防浪墻頂高程1 862.20 m,壩頂長度為322 m,最大壩高101 m。根據工程需要,對壩料進行了試驗研究,以確定其墊層料、過渡料的滲透系數,驗證墊層料、過渡料之間的過渡關系;實測墊層料、過渡料在試驗條件下不發生破壞的滲透比降極限值。
試驗采用自主研發的粗粒料大型高壓滲透儀進行試驗,儀器設計最大水頭100 m(經協商依約定本次試驗最大水頭按80 m進行),試驗流量0~2 000 cm3/s,試驗料最大粒徑200 mm,采用高壓水泵加壓,壓力恒定設備穩定壓力,保證試驗壓力類似水庫運行壓力變化。試驗模擬水庫運行時壩料中水流方向,采用逐級加壓方法,墊層料、過渡料單獨試驗時,壩料水流出口保護采用粒徑90~110 mm卵石作為保護料,墊層料與過渡料層間關系試驗自上而下依次為墊層料→過渡料→過渡料出口保護料(粒徑 90~110 mm 卵石)。
(1)墊層料、過渡料在料場現場制備送至實驗室,涼曬、顆粒分析后直接進行試驗,不需制樣。
(2)墊層料、過渡料層間關系試驗料采用工程料場試驗資料中顆粒分析包絡線 (見圖1)級配,制備時將試驗料按不同粒徑等級篩分后單獨存放,由包絡線上查出各自的粒徑含量百分率,根據每次試驗用料量反算出各級料重,逐級稱量參配后進行試驗。

圖1 墊層料、過渡料包絡線顆粒分析曲線
墊層料設計干密度2.33 g/cm3,過渡料設計干密度2.31 g/cm3,包絡線級配料層間關系按要求墊層料采用上包線,設計干密度2.33 g/cm3;過渡料采用下包線,設計干密度2.31 g/cm3。依據試驗裝料直徑和試樣高度求得裝料體積,乘以設計干密度,稱取試驗所需料總量,灑水攪拌,灑水量為2%~5%,分層裝入試驗儀器并擊實至設計高度。飽和完成后進行加壓試驗,壓力一般分10、20、40、60、80 m水頭進行。試驗成果中比降為水頭與試驗料厚度的比值j=p/h,滲透系數為單位比降下水流流速k=v/j。
混凝土面板堆石壩壩料的試驗成果見表1~3。

表1 墊層料滲透試驗成果匯總

表2 過渡料滲透試驗成果匯總

表3 包絡線料滲透試驗成果匯總
依據上述成果,結合試驗過程依次分析如下:
墊層料ⅡA2。在水壓由60 m加至80 m的試驗過程中,除滲透流量增大外,流量波動較大,滲流水嚴重渾濁,試驗料自身內部結構調整,產生明顯滲透變形。因此,應以低一級試驗壓力時的比降作為滲透比降極限值,工程應用中不考慮安全系數時的比降極限值不應大于140。
墊層料ⅡA3。試驗過程一切正常,試驗料未見破壞。
過渡料ⅢA1。在水壓從40 m加至60 m的試驗過程中,滲透流量波動較大,滲流水渾濁,試驗料產生滲透變形,自身內部結構調整。試驗結束后,在壩料表面發現4處直徑2~3 cm的漏斗狀滲透破壞點,表明該料在試驗條件下已產生滲透破壞。因而,應以產生滲透變形低一級試驗壓力時的比降作為滲透比降極限值,工程應用中不考慮安全系數時的比降極限值應不大于75。
過渡料ⅢA2。試驗過程一切正常,試驗料未見破壞。
過渡料ⅢA3。大部分試驗過程一切正常,試驗臨近結束、水壓加至最大壓力時,滲透系數明顯下降,同樣顯示試驗料自身結構產生調整,透水性下降。為此,應以低一級試驗壓力時的比降作為滲透比降極限值,工程應用中不考慮安全系數時的比降極限值應不大于110。
包絡線層間關系試驗1。墊層料承受最大水頭83.3 m,試驗過程一切正常,試驗料未見破壞。過渡料承受最大水頭0.5 m。
包絡線層間關系試驗2。墊層料承受最大水頭80.6 m,過渡料承受最大水頭0.7 m。在水壓從20 m加至40 m的試驗過程中,滲透流量波動較大,滲流水渾濁,測壓表指示震蕩,說明試驗料產生滲透變形,自身內部結構調整,應以低一級試驗壓力時的比降作為滲透比降極限值,工程應用中不考慮安全系數時的比降極限值應不大于140。
包絡線層間關系試驗3。墊層料承受最大水頭81.7 m,試驗過程一切正常,試驗料未見破壞,過渡料承受最大水頭0.5 m。
積石峽水電站混凝土面板堆石壩試驗墊層料滲透系數在 1.2×10-4~3.2×10-5之間。過渡料滲透系數為 1.7×10-3~1.5×10-4,墊層料上包絡線級配料滲透系數在 1.7×10-4~2.7×10-5之間。過渡料下包絡線級配料未專門進行滲透試驗,層間關系試驗中過渡料承受水壓極低,滲透系數僅供參考,過渡料下包絡線級配料滲透系數在 1.9×10-2~7.7×10-3之間。在試驗條件下,試驗墊層料比降極限值應不大于140,過渡料比降極限應不大于75。