風電葉片用環氧粘結劑性能研究

江一杭 吳海亮 吳紅煥 劉鮮紅 李波（天津東汽風電葉片工程有限公司天津300456）

風電葉片用環氧粘結劑性能研究

江一杭 吳海亮 吳紅煥 劉鮮紅 李波（天津東汽風電葉片工程有限公司天津300456）

針對當前風電葉片生產所用的主流粘結材料漢森（Hexion）L135G 3體系與陶氏（DOW）770E體系，以及國產康達（KangDa）WD 3135體系的力學性能與工藝性能進行測試，通過對比分析得出風電葉片粘結劑的一般性能指標。對比測試結果表明，漢森粘結劑整體性能指標最優，陶氏體系在抗沖擊性方面略顯不足，而國產康達體系除彎曲性能低于漢森外，在剪切、拉伸、沖擊等關鍵指標上與漢森相當。【關鍵詞】復合材料風電葉片環氧粘結劑力學性能

0 引言

葉片是風力發電裝置的關鍵核心部分，其設計和采用的材料不但決定其本身的質量與成本，也決定著風力發電裝置的整體性能和功率。[1-4]粘結劑作為風電葉片的重要主材之一，在葉片制造中，主要用于迎風側（壓力側PS面）和逆風側（吸力側SS面）的組合粘結。而對于大功率葉片，其長度近40m，本體重量在5 t以上，運行中將經受上億次彎曲振動，粘結部分承受巨大的剪切力，因此，粘結材料的性能直接關系到葉片的整體質量，并影響到葉片的使用壽命；粘結劑的測試、評估與選型，對于葉片的設計、研究和生產，均有重要的意義。

基于風電葉片用粘結劑市場供方狀況、粘結劑技術指標水平，結合國內風電葉片廠對粘結劑應用經驗，目前已成熟使用的環氧粘結劑體系包括：漢森（Hexion）L135G3體系、陶氏（DOW）770E體系，以及國產康達（KangDa）WD3135體系。本文通過對以上3種粘結劑體系力學性能及工藝性能的對比測試、分析，得出風電葉片粘結劑的一般性能指標，同時為葉片粘結材料的研究、選型以及材料國產化提供參考。

1 實驗內容

根據葉片運行中粘結材料的受力方式，粘結劑的力學性能測試內容主要包括：拉伸、彎曲、剪切、沖擊。另外，基于葉片生產成型工藝，對粘結劑的工藝性能要求包括：堆積高度、可操作時間、后固化時間、玻璃化轉變溫度、放熱峰值等方面。

粘結劑力學性能測試試樣按照ISO標準及國家標準制備，相關參數見表1。試樣在常溫條件下（23±2℃，50%±5%相對濕度）固化16 h，然后置于70℃烘箱中后固化8 h，自然冷卻至室溫。粘結劑拉伸、彎曲、剪切性能測試采用SHIMADZH AG-1C 100KN型萬能拉伸機，配合TCE-N300型高低溫箱；沖擊性能測試采用江都市天發試驗機械廠TF-2059型簡支梁沖擊試驗機；玻璃化轉變溫度測試采用METTLER TOLEDODSC1型差示掃描量熱儀；放熱峰值采用YOKOGAWA MV1000型多通道測溫儀自動記錄。

表1 粘結劑性能測試試樣說明

2 實驗結果與討論

2.1 拉伸與彎曲強度

拉伸與彎曲強度為粘結劑本體最基本的力學性能。在葉片結構設計中，粘結劑不僅具有粘結功能，同時還具有結構填充作用，如：葉片PS與SS側殼體粘結填充厚度可達3 cm以上，因此，對于粘結劑本體的強度與彎曲性有極高的要求。如粘結劑本體強度不足，則葉片可能在運行中出現粘結劑開裂情況。

表2 粘結劑拉伸與彎曲性能

漢森、陶氏及康達粘結劑的拉伸、彎曲強度測試數據見表2。由測試數據可見，室溫下漢森和陶氏的本體斷裂應力相當，陶氏的模量較高，材料的剛度大，斷裂形變低。康達的拉伸強度和彎曲強度略低，材料模量小，具有一定的韌性。但就拉伸與彎曲性能綜合而言，漢森粘結劑存在一定的優勢。

2.2 沖擊強度

粘結劑的沖擊強度指本體受沖擊破壞時所吸收的能量，也稱沖擊吸收功，可反映材料的韌性。沖擊強度高的優勢主要體現在葉片瞬間受力時，如受到撞擊等情況，粘結劑能最大限度的吸收或抵抗外界作用力，保持良好的粘結效果。

漢森、陶氏及康達粘結劑的抗沖擊測試結果見表3。由測試可見，康達和漢森的抗沖擊韌性相當，而陶氏粘結劑的脆性較大，尤其在低溫下，難以滿足一般應用要求。

表3 粘結劑沖擊性能（單位：kJ/m2）

2.3 剪切強度

在葉片的運動中（擺動或揮舞），粘結劑將承受由彎曲引起的剪切力。剪切力是風葉粘結劑的主要受力模式，剪切強度是葉片設計和粘結失效分析的關鍵因素，也是粘結劑產品認證的重點依據。

粘結劑的剪切強度是通過測試粘結劑與玻璃鋼（Fiber Reinforced Plastics，FRP）粘結體的拉剪強度來實現的。因粘結劑的剪切性能直接關系到葉片的粘結質量，因此需在不同條件下全面測試。測試條件主要包括：常溫剪切、高溫剪切，潮濕或鹽霧環境的剪切性能，以及疲勞條件下的剪切。

表4 粘結劑在不同條件下的剪切性能（單位：MPa）

從表4數據來看，各廠家粘結劑在通常（23℃-50%RH）條件下的剪切強度均大于20 MPa，三者常溫剪切性能近似處于同一水平。同時，通過觀察測試過程中的樣品破壞部位和形貌（FRP破壞），3種粘結劑與FRP結合效果均良好。

在高溫環境下（50℃，葉片的生存極限），由于接近粘結劑的玻璃化轉變溫度，3種材料的剪切性能均有下降，其中康達下降最大。但剪切強度仍保持在20MPa附近，與漢森性能水平相當。

耐水性方面，水或鹽水（霧）僅能作用于粘結劑表面，對粘結劑內部及粘結界面影響較小，從對比測試數據上看反映出類似結果。同時從葉片結構設計看，粘結劑不直接與鹽霧和水接觸，因此，3種粘結劑均滿足潮濕環境應用要求。

因測試條件限制，本文通過測試粘接體在特征剪切應力下（7±1 MPa的交變應力）經106次拉剪后的強度保持情況，粗略判斷耐疲勞特性。由測試結果可見，漢森的耐疲勞特性最佳，經疲勞后剪切強度幾乎無變化。康達經疲勞后的剪切強度數據略有降低，但強度保持率均在95%以上，可近似認為抗疲勞性能與漢森相當。而陶氏經疲勞后的剪切強度有一定下降，其疲勞特性待進一步測試分析。

綜合以上力學性能測試結果，可見，漢森粘結劑的本體強度大，沖擊吸收功高，同時兼具韌性，與玻璃鋼粘結最佳，剪切性能優異，其綜合性能明顯高于康達和陶氏。

2.4 塑形性

在葉片粘結工藝中，粘結劑需要手工刮涂于葉片粘結部位。由于粘結厚度較大，因此，需要粘結劑具有良好的塑性能力，便于施工。粘結劑的塑性能力一般通過堆積高度來評估，即：將粘結劑堆積為5 cm底徑圓錐體直立后不垂掛的最大高度。根據測試結果，漢森、陶氏及康達的堆積高度分別為4 cm、5 cm、7.5 cm，可見，康達粘結劑的塑形性最佳。

2.5 可操作時間與固化時間

對于雙組分環氧粘結劑，在主劑與固化劑混配后，即開始緩慢反應，直至凝膠、固化。粘結劑混合后至凝膠的時間稱為可操作時間。環境溫度越高，可操作時間越短。由于葉片粘結過程為手工作業，粘結劑刮涂時間較長（1～2 h），因此，要求粘結劑有足夠的可操作時間，避免凝膠導致性能大幅度降低。由測試數據可見（見表5），3種粘結劑在35℃（車間環境溫度上限）的可操作時間均大于1 h，基本滿足葉片合模粘接的要求。其中，康達粘結劑的可操作時間最長，但其固化時間也相對延長。

表5 粘結劑在不同溫度下的可操作時間和固化時間

在實際生產中，葉片進行合模粘結后，粘結劑是在高溫下（60～80℃）直接進行固化。一般以粘結劑的玻璃化轉變溫度（Glass Transition Temperature，Tg）固化至一定標準（如：65℃）作為粘結性能達到最佳的標志。因此，影響生產效率的主要是粘結劑的后固化情況。圖1為漢森、陶氏及康達粘結劑的后固化時間與玻璃化轉變溫度的關系，由圖可見，在固化條件相同的情況下，陶氏粘結劑的Tg最高，這一點有利于提高葉片生產工藝效率。

圖1 粘結劑的固化時間與玻璃化轉變溫度關系

2.6 放熱峰值

環氧粘結劑的固化反應為放熱反應，如體系反應放熱過高，且不能及時散去，則會加劇反應，導致粘結劑爆聚，降低粘結性能，嚴重時會使葉片報廢。因此，粘結劑固化反應放熱量需嚴格控制。

圖2為漢森、陶氏及康達粘結劑固化反應過程中的溫度測量記錄（均為100 g量，35℃環境溫度）。其中，漢森粘結劑反應中的峰值溫度為93℃，相對較高，而陶氏和康達分別為91℃和85℃。現場操作表明，3種粘結劑的反應放熱均能滿足現場環境（一般低于35℃）下正常使用。但實際操作中仍須避免堆膠集熱，混合后的粘結劑應盡快分散使用。

3 結論

圖2 粘結劑的固化放熱溫度與時間關系

通過以上對當前風電葉片3種粘結劑體系性能的對比測試，可以得出以下結論：系在抗沖擊性方面略顯不足，而國產康達體系除彎曲性能低于漢森外，在剪切、拉伸、沖擊等關鍵指標上與漢森相當。

②工藝性能方面，3種粘結劑均適于填充塑形操作，可操作時間充足。其中，陶氏粘結劑后固化所需時間最短，工藝效率最高。

③根據3種粘結劑性能對比，結合材料設計安全系數，可初步得出風電葉片用粘結劑所需一般性能指標，見表6。

風電葉片行業在國內興起不久，在葉片原材料的使用、選型和開發中難免缺乏經驗。因此，在材料國產化進程中，應充分借鑒國外成熟材料體系的使用經驗，對其性能指標、工藝參數等方面作深入的分析，并結合葉片的結構設計與強度校核，全方位研究與轉化，以穩步推動風電葉片的國產化進程。■

[1]鐘方國，趙鴻漢.風力發電發展現狀及其復合材料的應用[J].熱固性樹脂，2006（21）：16-21.

[2]趙稼祥．復合材料在風力發電上的應用[J].高科技纖維與應用，2003,28（4）：1-4.

[3]陳紹杰．復合材料與風機葉片[J].高科技纖維與應用，2007，32（3）：8-12.

[4]馬振基，林育鋒.復合材料在風力發電上的應用發展[J].2005，30（4）：6-14.

2011-05-09