現澆鋼筋混凝土樓板溫度收縮裂縫計算分析

鐘健生

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現澆鋼筋混凝土樓板溫度收縮裂縫計算分析

鐘健生

（漳州職業技術學院 建筑工程系，福建 漳州 363000）

以實際工程為例，對現澆樓板跨中產生的溫度收縮裂縫進行了調查研究，結合溫度收縮應力計算、應力集中分析，從理論上驗證板中預埋線管處應力的集中，引起局部溫度收縮應力過大，誘發產生溫度收縮裂縫的現象，為今后的樓板裂縫控制提供了有益的參考。

混凝土樓板；溫度收縮應力；裂縫；應力集中

1 工程概況

閩南某小區12層高層住宅，短肢剪力墻結構，坐北朝南，普通板式樓房。

裂縫情況調查：樓板大部分于夏季澆筑，氣溫較高，當年未發現樓板裂縫。次年2月，進行裝修工程施工，陸續發現一些板角斜裂縫。7月氣候漸漸炎熱，室內地面的建筑垃圾和落地灰也基本清理完畢。朝南臥室跨中部位，發現有一些板面橫向裂縫。開始，僅少量在板面出現，板底未見開裂，隨著時間的推移，板底也逐漸開裂，且數量不斷增長。在板面進行澆水試驗，發現板裂縫已經貫穿。詳見圖1標準層裂縫平面示意圖。

裂縫原因初步判斷：此處貫穿裂縫呈中間寬、兩端窄的棗核型；板面裂縫較板底先開裂，寬度也更大，與以往所見溫度收縮裂縫相似。進行了結構檢測，混凝土強度、樓板厚度、鋼筋掃描檢測，合格。但平均裂縫寬度0.4mm，最寬處2mm，為有害裂縫。從裂縫形態和走向看，不是雙向板破壞形式，是非荷載裂縫，為溫度收縮應力引起，不會對結構安全造成影響，但會影響結構的耐久性和引起滲漏，必須進行裂縫灌漿封閉。

圖1標準層裂縫平面示意圖

2 溫度應力計算分析（縱向）

取標準層該處樓板作為研究對象，梁板混凝土強度等級在6層以上時均為C25，板平面尺寸為3300mm×3900mm（凈跨），板厚100mm，板底筋為?8@160雙向，面筋從梁邊伸入板中1/4短跨長度，截面尺寸為200mm×600mm，配筋率約為1.2％。取板L＝3300mm，H＝3900mm。

2.1梁板相對收縮當量溫差T1

根據王鐵夢《工程結構裂縫控制[1]》一書中，有關混凝土收縮量的計算公式，收縮量：

式中各修正系數按參考文獻[1]表2-1～2-5查得：

b——經驗系數，梁取0.01，板養護較差取0.03；

——考慮各種非標準條件的修正系數：泵送C25商品混凝土，：水泥品種，取1.0；：水泥細度，取1.35；：骨料取1.00；：水灰比為0.4，取1.0；：設計水泥漿量為26％，取1.25；：自然養護30天，取0.93；：環境相對濕度為60～70％，取0.7；：板的水力半徑倒數為，取1.0，梁的水力半徑倒數為，取0.08；：機械振搗，取1.0；：不同配筋率修正系數，板取0.93；梁配筋率為1.2％，取0.79。

代入式（1）計算：

2.2季節性溫差T2

樓板大部分在夏天澆筑完成，第二年春夏季節開裂。根據當地的氣象資料，夏季室外白天平均氣溫為28℃，冬季室外平均氣溫12℃。經現場測溫，板在澆筑后的2～3天時，受到太陽輻射的影響，中心溫度升至峰值，達到50℃，冬季室內板中心的平均溫度為12℃，即夏季到冬季的季節性溫差取為T2＝50℃－12℃＝38℃。

2.3綜合溫差T

T＝T-1＋T-2＝10.9＋38=48.9℃

2.4混凝土內外綜合溫差T，引起的縱向最大拉應力計算

立即進行測量放線作業，未能及時覆蓋養護，取為0.8；

——鋼筋混凝土板的極限拉伸；

N/mm3；

——系數，

K——抗裂系數，一般取1.25。

考慮配筋影響，按齊斯克列里公式[1]：

2.4.3安全系數K值

3預埋管處應力集中引發樓板開裂

在現澆混凝土結構中，為了布設強電、弱電線路，常常會在板中預先埋設各種線路的PVC套管。而板負筋長度通常只伸出梁或支座邊1/4板短跨計算長度，造成板面中部1/2范圍沒有配筋，類似素混凝土，混凝土一旦開裂，沒有鋼筋參與受力，裂縫寬度加大。與鋼管不同，PVC管外表光滑，與混凝土不易粘結，所以容易產生應力集中現象[3]。

圖2 （a）（b）（c）圓孔的位置對應力集中的影響（d）含雙孔板的拉伸

一般情況下，溫度收縮應力沿板長中部附近達到最大[5][6]，代回2.4.1節，將普通情況下計算所得溫度拉應力放大2.63倍，可得實際預埋管處最大溫度拉應力：

同理，安全系數K：

這與現場檢查情況吻合：貫穿裂縫呈中間寬、兩端窄的棗核型，是由于裂縫兩頭受到梁或墻的約束，寬度較中間小；板面比板底縫寬，且先出現。這是由于板底配有鋼筋，能限制或延緩裂縫的發展。同時，還應該注意到，雙向板底部跨中拉應力最大，板的自重荷載和施工活荷載也對裂縫的產生和發展起了促進作用。

4 結語

通過對溫度收縮裂縫的細致調查，結合溫度收縮應力計算、應力集中分析，得出了是由于板中預埋線管處應力的集中，引起局部溫度收縮應力過大，在板跨中誘發產生了溫度收縮裂縫，為今后的樓板裂縫控制提供了有益的參考。

[1] 王鐵夢.工程結構裂縫控制[M].北京:中國建筑工業出社,1997:106-117.

[2] 高慶,等.工程斷裂力學[M].重慶:重慶大學出版社,1986.

[3] 余天慶,錢濟成.損傷理論及其應用[M].北京:國防工業出版社,1993.

[4] 劉一華.應力集中與失效分析[C].2006全國兄弟省市理化檢測與質量控制學術交流會論文集,2006.

[5] 何星華,高小旺.建筑工程裂縫防治指南[M].北京:中國建筑工業出版社,2006.

[6] 劉興法.混凝土結構的溫度應力分析[M].北京:人民交通出版社,1991.

Calculation Analysis of Temperature-shrinkage Stress for Reinforced Concrete Slabs

ZHONG Jian-sheng

(Department of Building Engineering, Zhangzhou Institute of Technology, Zhangzhou 363000,China)

This paper took practical engineering as an example, studied the temperature-shrinkage crack of cast-in-place reinforced concrete slabs, and verified the appearance of temperature-shrinkage crack caused by stress concentration in the pre-embedded pipe by calculating the temperature-shrinkage stress and analyzing the stress concentration. These conclusions are useful to the crack control of the slabs.

R.C. slabs; temperature-shrinkage stress; crack; stress concentration

（責任編輯：季平）

2012－04－15

鐘健生(1982— )，江西贛州人，助教，碩士研究生，主要從事土木工程和巖土工程方面的研究。

TU375.2

A

1673-1417（2012）02-0032-05