杜立波 甘志軍 鄭書華
(①寧波技師學院機械技術系,浙江寧波 315032;②寧波工程學院機械工程學院,浙江寧波 315016)
滑座零件(圖1)內孔中余弦曲線型油槽屬空間三維曲線。
零件的封閉油槽分布在內孔壁上,其油槽對稱中心線為三維余弦曲線,油槽等寬并且底面和兩側面為三維曲面,油槽底面平行于內孔軸線,且截面為帶圓角矩形。加工的關鍵在于如何實現銑刀始終垂直于內孔表面、刀具與工件的相對切削運動和編制三維余弦曲線宏程序。
加工內孔余弦曲線封閉油槽的實質與加工圓柱凸輪原理相同。加工圓柱凸輪時,刀具垂直于圓柱外表面,旋轉軸帶動凸輪工件旋轉,刀具沿著旋轉軸軸向運動,實現兩軸聯動銑削。依照圓柱凸輪加工原理,加工內孔余弦曲線封閉油槽選用配置旋轉軸的加工中心(或配置旋轉軸的數控銑床),應用角度頭將刀具轉換90°,使其垂直于內孔表面。工件內孔軸線垂直于工作臺定位、安裝(如圖2所示),若三軸立式加工中心配備附加第四軸,則第四軸采用旋轉軸線垂直于工作臺安裝,構成C軸伺服控制,實現銑刀垂直內孔表面。數控系統伺服驅動第四軸帶動工件插補運動(旋轉),同時伺服驅動主軸帶動刀具沿工件軸向(Z軸)直線插補運動,銑刀旋轉銑削油槽,實現余弦曲線油槽的加工。
(1)機床選用 選擇三軸立式加工中心(如VMC650),配備四軸控制功能的FANUC 0i數控系統,采用旋臺直徑為φ255 mm附加第四軸A軸,型號NC-255N。附加第四軸安裝在工作臺上,保證旋轉軸線垂直于工作臺,如圖2所示。校正第四軸旋轉工作臺平面與機床主軸的垂直度在0.06 mm以內,滿足加工要求。



(2)夾具分析 如圖3所示,夾具體上平面定位工件下平面(A基準面),限制Z向、繞X和繞Y轉動3個自由度;短定位心軸定位工件內孔φ130±0.02 mm,限制X向和Y向兩個自由度;圓柱銷定位側面,限制工件繞Z轉動一個自由度;實現工件完全定位,符合定位原理和加工要求。采用兩個壓板壓緊,實現工件緊固。夾具體中間的避讓沉孔防止了角度頭底面與夾具體干涉。夾具體底端的φ40-0.009-0.025mm圓柱凸臺與第四軸旋臺定位孔 φ40+0.0250mm配合,保證了夾具體與第四軸旋臺的同軸度要求。
(3)角度頭選用 數控機床應用角度頭附件(如圖4所示),可以改變機床主軸的刀具軸輸出方向。角度頭安裝到主軸錐孔上,以定位銷周向定位,螺釘鎖緊。通過90°角度頭將刀具輸出軸線轉變成水平方向,垂直于工件內孔圓柱表面。銑刀通過夾套安裝到角度頭上,刀尖距主軸軸線的距離L應小于工件內孔半徑R65mm。因此,選取角度頭型號為:BT40XSAH25E-90,其外形完全能進入工件內孔φ130±0.02 mm內而不干涉。

根據加工方案和工件圖,應用宏程序控制刀尖倒圓角R0.3 mm的φ2 mm鍵槽銑刀,沿著余弦曲線油槽中心線(余弦曲線)進行銑削加工。根據切削原理和坐標軸伺服控制,余弦曲線加工通過伺服軸C軸帶動滑座繞φ130±0.02 mm內孔軸線旋轉,伺服軸Z軸帶動角度頭上的刀具上下直線運動,兩軸聯動合成內孔余弦曲線的切削運動。加工時,采用直線段擬合逼近余弦曲線,C軸每旋轉一個微小的角度Δθ,Z軸坐標就相應地變化Δz,通過變量運算和宏程序控制,實現圓柱面余弦曲線的加工。
根據內孔余弦曲線展開圖,此余弦曲線的幅值為19.5 mm,在φ130±0.02 mm內孔表面360°范圍內均勻分布10個運動周期,設余弦曲線角度為自變量α,取值范圍[0°,360°],關系式為:Z=19.5 ×cosα。并且10個周期的余弦曲線盤繞在φ130 mm內孔面上,工件的旋轉角度(內孔圓柱面圓心角)θ與余弦曲線自變量α成比例關系,關系式為:θ=α/10。由此得出,編制圓柱面余弦曲線宏程序的數學關系式為

由以上分析可得余弦曲線宏程序流程圖,如圖5所示。根據此流程圖可以編制正弦曲線等非圓曲線的宏程序。

以FANUC 0i系統為例,編程零點選在滑座零件下端面φ130±0.02 mm內孔圓心處,選用φ2R0.3 mm的鍵槽銑刀,編制精銑上面一條余弦曲線油槽的程序如下:


對于下面一條余弦曲線油槽的加工,將N90和N120程序段分別修改為 N90 G1 Z-19.5 F600和N120 G1 Z-#4 A#5 F600即可,其余程序不變。
本文分析了內孔余弦曲線油槽的加工關鍵技術。實踐證明:此方法切實可行,操作編程簡單,通過采用附加第四軸和角度頭,拓展了三軸加工中心的加工范圍。
[1]馮文成.數控加工深型腔復雜型面模具的刀具長度優化[J].模具工業,2011,37(5):65 -68.
[2]韓玲國.角度頭刀具在數控加工中的應用[J].制造技術與機床,2007(11):83-84.