劉 濤,裴銀輝
(中石油塔西南化肥廠,新疆 澤普 844804)
我廠尿素裝置有兩臺尿液泵,其作用是把尿液(濃度73.8%,溫度84℃)增壓送入蒸發系統進行蒸發提濃。此泵為單級懸臂式結構,其軸端密封為集裝式機械密封,具體結構如圖1所示。
這兩臺泵機械密封運行情況很差,經常泄漏,故障率很高。僅2009年~2010年兩年間,兩臺泵因機械密封泄漏造成的檢修達11次,共消耗機械密封9套。如此高的故障率是不正常的。不僅造成機械密封配件消耗,材料成本增加,而且檢修的人工成本也大幅增加。
(1)新機械密封安裝后通常20來天會出現輕微的泄漏。隨著運行時間的增加,泄漏會逐漸增大。有時機械密封泄漏會突然變大。
(2)倒泵后,有時能正常運行,有時會立即出現機械密封泄漏的情況。
拆檢發現如下情況:機械密封波紋管上有時有白色結晶尿素;機械密封動靜環有磨損的痕跡,有時有裂紋。
根據故障現象和拆檢情況,判斷機械密封泄漏是波紋管和動靜環失效導致的。

圖1 尿液泵軸端密封結構示意
尿液泵泵送介質為濃度73.8%尿液,這是一種非常容易結晶的物質。尿液泵機械密封沒有設置沖洗液,尿液在機械密封波紋管處處于不流動狀態,故極易產生結晶;一旦尿液在機械密封波紋管上結晶,會使得波紋管補償作用部分失去或全部失去,從而導致泄漏發生。
尿液泵停泵后,操作人員會用脫鹽水對泵體進行沖洗。但是機械密封波紋管處是死角,波紋管上的尿素結晶不一定能沖洗干凈,也會使波紋管補償作用部分或全部失去。這樣,下次啟泵時機械密封就會泄漏。
尿液泵機械密封在原始設計上沒有密封沖洗液,因為考慮到沖洗液進入泵體隨尿液進入蒸發提濃系統后,稀釋了尿液,對尿素產品中的水分指標產生不利影響,影響產品質量,故此泵的機械密封未加密封沖洗液。
由于機械密封沒有沖洗液,動靜環摩擦產生的熱量無法散發,而且介質溫度也較高,達到84℃,這就導致動靜環溫度高,使得動靜環磨損加劇,因此動靜環無法達到預期使用壽命,短時間就發生失效而產生泄漏。動靜環材質為硬質合金,這種材質的特點是硬而脆,長時間的熱量積累無法散發,溫度升高到一定程度,動靜環會發生熱裂失效,產生泄漏。
據上述分析,為防止尿液結晶,并帶走動靜環的摩擦熱量,最好的方法是對機械密封動靜環處通入沖洗液(其位置如圖1所示)。
由于泵送介質是易結晶物質,故不采用自沖洗方案。考慮采用 《API682-2002用于離心泵和回轉泵的軸封系統》API682方案32——單密封通過外部來源進行沖洗。為方便配管,選取尿液泵旁的脫鹽水作為沖洗液,溫度為60~70℃。
按表1選擇機械密封沖洗液流量。尿液泵密封軸徑為55mm,沖洗液流量應達到4L/min,即0.24m3/h。

表1 一般介質泵用機械密封的沖洗液流量
考慮到沖洗液進入泵體可能會影響產品質量,進入泵體的沖洗液必須控制在工藝可以接受的范圍內(要求進入泵體的沖洗液不能超過0.1m3/h)。所以應在沖洗液管線加一限流孔板。
限流孔板孔徑參考 《JB/T 6634-93機械密封系統用孔板》,理論上孔板流量確定公式如下:

式中:Q——流量,L/min;
d0——孔板小孔直徑,mm;
H——孔板壓頭降,m(液柱);
C0——孔流量系數。
孔板流量系數C0=0.17;沖洗水壓力為1.5MPa,尿液泵密封腔壓力為0.3MPa,其壓差為1.2MPa,則H≈120m。
經計算,孔板孔徑d0=1mm時,流量Q為1.417L/min(即0.085m3/h),可滿足工藝要求。
進入泵體的沖洗液只有所需流量的1/3,不能滿足要求,所以還要增加一股急冷液,用來帶走動靜環的摩擦熱。即采用 《API682-2002用于離心泵和回轉泵的軸封系統》API682方案62——單密封外部急冷。
急冷液的作用是帶走動靜環的摩擦熱,降低動靜環溫度。在機械密封壓蓋上開急冷孔(如圖1)通入急冷液,急冷液直接通入靜環后面,流過靜環和機械密封壓蓋中間的通道,并從機械密封壓蓋上的排放孔排出。由于靜環密封圈和動靜環的作用,急冷液不會進入泵體。急冷液可回收,也可直接排放。
急冷液選取用作沖洗液的脫鹽水。尿液泵機械密封急冷液流量大致為7~9L/min,約為沖洗液流量的2倍。由于尿液泵已通入1.417L/min的沖洗液,急冷液流量取下限Q=7L/min。沖洗水壓力為1.5MPa,則H≈150m。據式(1)計算得急冷液管線限流孔板孔徑d0=2.07mm。取整得孔板孔徑d0為2mm。
實施改造后12個月內,尿液泵機械密封運行良好,沒有更換過,也沒有因機械密封故障而進行過檢修。可見本次故障分析判斷是正確的,所進行的改造也達到了預期的效果。
[1]顧永泉.機械密封實用技術 [M].北京:機械工業出版社,2001.
[2]胡國楨,石流,閻家賓.化工密封技術 [M].北京:化學工業出版社,1990.