YG—240/9.8—M10型循環(huán)流化床鍋爐啟動調試技術

摘 要：文章合理的闡述了YG-240/9.8-M10型鍋爐調試工作的內容及方法和技術特性要求。技術總結的內容希望在同類型以及大，中型鍋爐的調試中可以借鑒使用，利于鍋爐短時間有條不紊、高質量地完成調試工作。

關鍵詞：YG-240/9.8-M10型循環(huán)流化床；鍋爐；調試技術

1 啟動調試工作進程

編制調試方案，設計、安裝測點- DCS組態(tài)檢查、聯(lián)鎖保護修改、靜態(tài)試驗天-冷態(tài)試驗--投煤沖管-蒸汽嚴密性試驗-安全閥整定-鍋爐調試保運-168小時試運行。

2 鍋爐DCS控制系統(tǒng)邏輯檢查修改及靜態(tài)試驗

2.1 鍋爐主燃料跳閘邏輯（MET），MET動作條件

手動MET引風機；全停羅茨風機全停延時5秒；一次風機停；汽包水位4選3達到±200mm；爐膛出口負壓2選2達到±2000Pa；料層下部床溫6選4達到≥1000℃；風室壓力2選2≥16KPa；主蒸汽溫度≥560℃延時180秒。

2.2 汽包液位聯(lián)鎖單元

汽包液位高Ⅰ值（4選3≥+200mm）時，聯(lián)鎖打開緊急放水閥；汽包液位（4選3≤+50mm）時，聯(lián)鎖關閉緊急放水閥；汽包液位高高Ⅱ值（4選3≥+250mm）時，停止2臺引風機、兩臺羅茨風機、一次風機、二次風機、4臺給煤機、石灰石系統(tǒng)、廢氣參燒系統(tǒng)；汽包液位高高Ⅱ值（4選3≤-230mm）時，停止2臺引風機、2臺羅茨風機、一次風機、二次風機、4臺給煤機、石灰石系統(tǒng)、廢氣參燒系統(tǒng)。

2.3 返料風機出口壓力聯(lián)鎖單元

返料風機聯(lián)鎖備用操作，就地啟動后將控制箱切遠程，運行風機設定為獨立按鈕，備用風機設定為“備用”狀態(tài)；返料風機一運一備，當運行風機跳車時，聯(lián)鎖啟動備用風機；當返料風機出口壓力低低（≤8 KPa）時，聯(lián)鎖啟動備用風機，原運行風機繼續(xù)運行。

2.4 爐膛壓力聯(lián)鎖單元

爐膛出口負壓高高（P1、P2 2選2≥+2500Pa）時，聯(lián)鎖停止一次風機運行；爐膛出口壓力低低（P1、P2 2選2≤-2500Pa）時，聯(lián)鎖停止2臺引風機風機運行。

2.5 除氧器液位聯(lián)鎖單元

除氧器液位高高≥2000mm，打開溢流閥HV；除氧器液位高高≤1800mm，關閉溢流閥HV；手動開關溢流閥HV時，HV閥相應開關；除氧器液位≤300mm，聯(lián)鎖停止給水泵。

3 鍋爐冷態(tài)試驗

鍋爐冷態(tài)試驗的目的是全面檢查和了解鍋爐燃燒系統(tǒng)及輔助設備的冷態(tài)運行實際性能，以判斷是否能夠滿足鍋爐熱態(tài)運行要求，并為鍋爐點火啟動及熱態(tài)運行提供必需的基礎數(shù)據(jù)。 主要冷態(tài)試驗工作大致持續(xù)一周。

3.1 鍋爐風量標定

風量標定試驗的目的就是測量實際風量值與風量測量元件輸出的動壓值，并尋找他們之間的對應關系，進而使控制室DCS系統(tǒng)LCD屏幕上能正確顯示個運行風量，以保證鍋爐的正常運行。采用標準畢托管和電子差壓計對鍋爐風系統(tǒng)的測風裝置進行標定。標定工作參照《電站鍋爐風機現(xiàn)場試驗規(guī)程》（DL469-92）實施。

3.2 鍋爐布風板阻力特性試驗

測量空床時的布風板阻力特性，是裝入床料后的冷態(tài)流化特性試驗數(shù)據(jù)處理的基礎。由冷態(tài)布風板阻力試驗還可以推導出熱態(tài)時的布風板阻力特性計算公式，可以為熱態(tài)運行時根據(jù)風室壓力判斷厚度提供參考。布風板阻力在空床（爐內無床料）狀態(tài)下測定。布風板阻力折算到額定工況熱態(tài)風量下達2.0KPa（一次風量以120000Nm3/h，180℃計），阻力適中。

3.3 冷態(tài)臨界流化風量及載料試驗

本試驗目的是為了查明鍋爐冷態(tài)臨界流化風量，以確定熱態(tài)最小安全運行風量，同時檢查鍋爐鍋爐風帽的布風均勻性和鍋爐冷態(tài)載料運行的能力。首次鍋爐冷態(tài)試驗床料采用其他流化床鍋爐底渣料，經10mm方孔篩過篩后的篩下物。由經驗得知，本型鍋爐臨界流化風量為55000Nm3/h，即鍋爐運行最小風量不低于55000Nm3/h。底料粒度是影響臨界流化風量的重要因素。粒度越大，則所需流化風量越大，即臨界流化風量越大；反之，臨界流化風量越小。考慮到每次點火底料的粒度的變化和運行中播煤風調整等因素影響，建議鍋爐最小一次風量不低于60000Nm3/h。

4 燃煤點火運行

鍋爐每次冷態(tài)啟動的時間基本需要6個小時左右。點火過程中，采用兩臺床下點火器燃燒天然氣產生高溫煙氣，在摻入部分冷空氣，最后以～700的高溫氣體經風室及風帽孔進入床層底部，流化加熱點火床料。

選用過篩后的較細的床料，加入爐內550mm厚，使用≥55000 Nm3/h的一次風量，在充分流化的情況下，將床料加熱到450℃左右，開始脈沖式投煤。如果投煤后床溫繼續(xù)穩(wěn)步上漲，則根據(jù)溫度上漲的速度維持或少量增加給煤；如果投煤后床溫有下降趨勢，則根據(jù)下降的速度適量減少或停止給煤，等床溫有上漲趨勢后再繼續(xù)給煤。在給煤過程中，在密切關注床溫的同時，更應密切注意出口氧量的變化，因為氧量對燃燒的響應速度要快于溫度。當床溫上漲到800℃左右，且床溫穩(wěn)定上漲，此時可以適量增加給煤，同時減少床下天然氣量，在床溫900℃左右完全停止天然氣槍的運行。投入二次風機，調整燃燒，增大負荷。

5 鍋爐吹管

沖管僅為鍋爐側沖管。鍋爐沖管結束后，進行蒸汽嚴密性試驗和安全閥的調整工作。為了節(jié)省天然氣和提高沖管壓力（即提高沖管系數(shù)），采用燃煤運行方式式沖管。CFB鍋爐共沖管120余次，最后幾次靶板連續(xù)少于3個點（點直徑小于0.8mm），按照《電力建設施工及驗收技術規(guī)范（鍋爐機組篇）》中有關鍋爐沖管的規(guī)定，沖管合格。

6 蒸汽嚴密性試驗

在安全閥整定前，應當進行蒸汽嚴密性試驗。當過熱器達到額定壓力時，保持汽壓穩(wěn)定，檢查承壓部件蒸汽嚴密性。鍋爐本體（汽包、聯(lián)箱、各受熱面等）所有焊口、人孔、手孔和法蘭，鍋爐附件和全部汽水管道、閥門等均無泄漏現(xiàn)象，膨脹均勻和數(shù)值合理，支吊受力位移正常。

7 鍋爐安全閥整定

為了防止鍋爐超壓，汽包上配兩臺彈簧式安全閥，過熱器出口聯(lián)箱上配一臺彈簧式安全閥。按規(guī)范，汽包鍋爐的汽包和過熱器安全閥的起座壓力，對于控制安全閥為1.05倍工作壓力；對于工作安全閥為1.08倍工作壓力。安全閥的起、回座壓差為起座壓力的4-7%，最大不得超過起座壓力的10%。

汽包和過熱器所裝的全部安全閥排汽量必須大于鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量。當所有安全閥開啟后，鍋爐蒸汽壓力上升幅度不得超過工作安全閥起座壓力的3%。而且不得使鍋爐各部分壓力超過工作壓力的8%。

8 鍋爐168小時試運行

鍋爐168小時試運行時間為一周。經過168小時試運行，鍋爐連續(xù)運行出力及參數(shù)已基本達到設計指標。但因所燃燒原煤煤種灰分較低，導致運行中被迫加大一次風量，控制氧量較高，才能帶到較高負荷。后期運行平均原煤灰分最高僅能達到17%-20%，加大負荷時運行控制較為困難。表現(xiàn)為，床溫較高，氧量高，一次風量大，循環(huán)灰量不足等現(xiàn)象。

另外，所燒原煤顆粒較細，也是造成帶負荷困難的一個因素。

給水溫度一致未能達到設計的158℃，也是造成負荷無法提高的重要原因。后期運行中給水溫度一般控制在120-130℃。

根據(jù)經驗，循環(huán)流化床鍋爐最佳使用煤種灰分含量控制在25%左右，循環(huán)灰量就能滿足要求。后期運行，盡量提高原煤灰分配比，適當增大原煤粒度，盡量提高給水溫度，就能達到較好運行工況。