基于環(huán)境試驗(yàn)的某發(fā)動(dòng)機(jī)艦面清洗時(shí)機(jī)影響分析

楊英炎，趙 勇

（1.海軍裝備部，北京100841；2.海軍航空工程學(xué)院研究生管理大隊(duì)，山東煙臺(tái)264001）

發(fā)動(dòng)機(jī)清洗作為防止發(fā)動(dòng)機(jī)腐蝕、恢復(fù)發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力性能的一種有效維護(hù)手段，它主要包括5 個(gè)方面的技術(shù)內(nèi)容：即專(zhuān)用清洗劑、清洗設(shè)備、清洗實(shí)施規(guī)范、清洗效果評(píng)定以及清洗時(shí)機(jī)的確定[1-3]。其中清洗時(shí)機(jī)的研究對(duì)及時(shí)防止發(fā)動(dòng)機(jī)腐蝕、節(jié)省維護(hù)成本等十分重要。某發(fā)動(dòng)機(jī)作為艦載機(jī)的動(dòng)力裝置，由于其使用環(huán)境的特殊性以及受艦面保障資源的約束，若仍是照搬陸基發(fā)動(dòng)機(jī)的模式進(jìn)行發(fā)動(dòng)機(jī)清洗，顯然已無(wú)法滿(mǎn)足部隊(duì)對(duì)某發(fā)動(dòng)機(jī)可靠性、可維護(hù)性以及戰(zhàn)斗力生成等方面的要求。因此，開(kāi)展某發(fā)動(dòng)機(jī)艦面清洗的時(shí)機(jī)研究，優(yōu)化以往發(fā)動(dòng)機(jī)“欠清洗”、“過(guò)清洗”的維護(hù)方式、降低維護(hù)成本，具有重要意義。

綜觀國(guó)外發(fā)動(dòng)機(jī)使用狀況，發(fā)動(dòng)機(jī)維護(hù)基本上都規(guī)定了發(fā)動(dòng)機(jī)定期、不定期的清洗要求，對(duì)于發(fā)動(dòng)機(jī)清洗時(shí)機(jī)的研究也較成熟[4-8]。

國(guó)外對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)清洗時(shí)機(jī)的研究主要從不同清洗間隔的清洗效果評(píng)估與清洗經(jīng)濟(jì)性2個(gè)方面來(lái)確定最優(yōu)的清洗時(shí)機(jī)，較少考慮發(fā)動(dòng)機(jī)腐蝕規(guī)律對(duì)確定發(fā)動(dòng)機(jī)清洗時(shí)機(jī)的影響[9-12]。

國(guó)內(nèi)已開(kāi)始了關(guān)于發(fā)動(dòng)機(jī)清洗設(shè)備及規(guī)范的研究[1]，但目前對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)清洗時(shí)機(jī)進(jìn)行研究的文獻(xiàn)很少，研究成果主要集中在壓氣機(jī)葉片積垢機(jī)理以及葉片積垢對(duì)其性能的影響等方面[13-15]。

為及時(shí)防止發(fā)動(dòng)機(jī)典型部件腐蝕加劇，本文嘗試了一種基于環(huán)境試驗(yàn)的某發(fā)動(dòng)機(jī)清洗時(shí)機(jī)方法。首先，通過(guò)海洋大氣暴露試驗(yàn)，模擬某發(fā)動(dòng)機(jī)在北方某海域服役時(shí)的腐蝕規(guī)律，從發(fā)動(dòng)機(jī)典型部件的鹽沉積量以及點(diǎn)蝕2 個(gè)方面對(duì)其艦面清洗時(shí)機(jī)進(jìn)行初步研究；然后，通過(guò)對(duì)比分析南方某海域與北方某海域的環(huán)境差異，綜合給出了某發(fā)動(dòng)機(jī)在不同海域服役時(shí)艦面清洗時(shí)機(jī)的建議。

1 海洋大氣暴露試驗(yàn)

某發(fā)動(dòng)機(jī)作為艦載機(jī)的動(dòng)力裝置，大部分時(shí)間都是停放在甲板上。而進(jìn)行飛行任務(wù)時(shí)，由于在高空，海洋環(huán)境對(duì)其部件的影響可忽略。因此，利用部件材料的海洋大氣暴露試驗(yàn)來(lái)模擬其實(shí)際服役環(huán)境是可行的。

本文以某發(fā)動(dòng)機(jī)風(fēng)扇轉(zhuǎn)子葉片材料A、高壓壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子葉片材料B為試驗(yàn)對(duì)象，在北方某海域環(huán)境下進(jìn)行材料A、B的大氣暴露試驗(yàn)，得到2種材料在該海洋環(huán)境下的變化規(guī)律。試驗(yàn)時(shí)間為腐蝕環(huán)境嚴(yán)酷的8月、9月、10月，歷時(shí)3 個(gè)月。為選擇嚴(yán)酷的海洋大氣條件，試樣放置在海岸線(xiàn)，高程3.5～4.0 m（靠近飛濺區(qū)），且設(shè)有遮雨棚，避免雨水對(duì)試樣表面的沖刷。

1.1 試驗(yàn)件設(shè)計(jì)

依據(jù)某發(fā)動(dòng)機(jī)的實(shí)際使用情況，海洋環(huán)境腐蝕試驗(yàn)的時(shí)間安排為：20 d、30 d、40 d、60 d、90 d 共5 個(gè)等級(jí)，每個(gè)等級(jí)下的腐蝕試驗(yàn)采用4個(gè)試驗(yàn)件，即每種試驗(yàn)件的數(shù)量為20個(gè)。

為了能夠進(jìn)行電化腐蝕試驗(yàn)結(jié)果分析，試件外形尺寸為40 mm×10 mm×（2～5）mm，其表面經(jīng)與實(shí)際葉片相同的處理。

試驗(yàn)件的特征參數(shù)如表1所示。

表1 試驗(yàn)件特征參數(shù)Tab.1 Characteristic parameters of the testing samples

1.2 試驗(yàn)方法及要求

首先，試驗(yàn)件在試驗(yàn)前用浸有甲苯的脫脂紗布擦干凈，再用異丙醇擦，熱風(fēng)吹干，在干燥器（相對(duì)濕度小于50%）中冷卻，時(shí)間不小于12 h。然后稱(chēng)重，精確到0.1 mg。暴露1 d、2 d、5 d，觀測(cè)試驗(yàn)件外觀，以后每5 d觀測(cè)一次試驗(yàn)件外觀。外觀檢查包括：腐蝕產(chǎn)物顏色、厚度；腐蝕產(chǎn)物分布狀況（非均勻、均勻、局部等），并記錄出現(xiàn)初銹的時(shí)間或出現(xiàn)第1個(gè)銹點(diǎn)的時(shí)間。暴露周期畢，取下試驗(yàn)件，再將試驗(yàn)件的沉積鹽溶解之后，用1:20 的鹽酸溶液將試驗(yàn)件浸泡10 min，取出試驗(yàn)件后，用自來(lái)水沖洗，酒精浸洗，吹干后放在干燥器中24 h再稱(chēng)重。

腐蝕率計(jì)算公式：

式（1）中：R為腐蝕速率；m為鋼板失重量；S為試驗(yàn)總面積；D為材料密度；T為暴露時(shí)間。

觀測(cè)腐蝕形貌，確定腐蝕類(lèi)型，并利用金相顯微鏡測(cè)量點(diǎn)蝕深度和點(diǎn)蝕密度。

1.3 試驗(yàn)結(jié)果分析

2種試驗(yàn)材料在試驗(yàn)期間的腐蝕結(jié)果表明：5 d后這2 種材料表面便覆蓋灰塵雜質(zhì)，且由于受不到雨淋對(duì)表面的沖刷，隨著暴露時(shí)間的增長(zhǎng)，其表面灰塵雜質(zhì)越來(lái)越多。此外，在整個(gè)暴露期間，試驗(yàn)件均未出現(xiàn)明顯的銹蝕情況，說(shuō)明這些材料具有較強(qiáng)的耐大氣腐蝕能力。但從宏觀形貌無(wú)法判斷這些材料是否生成銹點(diǎn)、生成銹點(diǎn)的時(shí)間以及發(fā)展情況。其原因在于：這些材料耐蝕，微銹點(diǎn)用肉眼較難分辨；灰塵雜質(zhì)覆蓋在試樣表面，影響了對(duì)微銹點(diǎn)的觀察。

表2、表3分別給出了2種材料在北方某海洋大氣環(huán)境下暴露20 d、90 d 的腐蝕結(jié)果。在整個(gè)試驗(yàn)期間內(nèi)，試驗(yàn)件的質(zhì)量變化不明顯，隨著暴露時(shí)間的增加，未發(fā)現(xiàn)明顯規(guī)律，其質(zhì)量變化可忽略不計(jì)。這說(shuō)明這2 種金屬的耐海洋大氣腐蝕能力較強(qiáng)，僅從腐蝕率指標(biāo)難以確定這2種金屬的腐蝕情況及其發(fā)展規(guī)律。

表2 2種材料海洋大氣暴露試驗(yàn)20 d的試驗(yàn)結(jié)果Tab.2 Results of the two testing samples after 20 days of ocean evironmental exposure testing

表3 2種材料海洋大氣暴露試驗(yàn)90 d的試驗(yàn)結(jié)果Tab.3 Results of the two testing samples after 90 days of ocean evironmental exposure testing

從試驗(yàn)結(jié)果可以看出，這2 種金屬的耐海洋大氣腐蝕能力較好，暴露3個(gè)月均不發(fā)生全面腐蝕，腐蝕率約為0。從局部腐蝕情況來(lái)看，2種金屬暴露20 d后均發(fā)生了輕微的點(diǎn)蝕，且隨著暴露時(shí)間的延長(zhǎng)，點(diǎn)蝕深度和點(diǎn)蝕數(shù)量均有不同程度的增加，試驗(yàn)結(jié)束后，材料B的最大點(diǎn)蝕深度達(dá)40 μm，局部腐蝕不容忽視。

2 某發(fā)動(dòng)機(jī)艦面清洗時(shí)機(jī)影響因素分析

最優(yōu)艦面清洗時(shí)機(jī)的確定需要綜合考慮發(fā)動(dòng)機(jī)典型部件材料的實(shí)際腐蝕規(guī)律、戰(zhàn)斗任務(wù)、艦面保障資源、清洗效果、清洗經(jīng)濟(jì)性以及使用規(guī)律等因素。本文僅從發(fā)動(dòng)機(jī)部件典型材料的腐蝕規(guī)律出發(fā)，初步分析發(fā)動(dòng)機(jī)典型部件鹽沉積量與點(diǎn)蝕這2因素對(duì)其清洗時(shí)機(jī)的影響。

2.1 鹽沉積量對(duì)清洗時(shí)機(jī)的影響分析

發(fā)動(dòng)機(jī)在海洋環(huán)境下服役時(shí)，鹽沉積量作為發(fā)動(dòng)機(jī)葉片積垢的主要來(lái)源，不僅會(huì)改變?nèi)~片表面粗糙度與外形，還會(huì)加速其腐蝕，影響著葉片的效率與可靠性。在發(fā)動(dòng)機(jī)使用過(guò)程中，需要根據(jù)葉片積垢的實(shí)際規(guī)律對(duì)其及時(shí)清洗。

2種材料在暴露不同時(shí)間的氯離子沉積量見(jiàn)圖1。

圖1 2種材料暴露不同時(shí)間的氯離子沉積量Fig.1 Cl-deposition of the two testing samples with different exposure time

隨著暴露時(shí)間的延長(zhǎng)，氯離子在2 種材料的沉積量的變化規(guī)律基本相同，均呈上升—下降—上升的趨勢(shì)。所有金屬在暴露40 d時(shí)，其表面氯離子沉積均有不同程度的下降，這可能與大風(fēng)天氣及氯離子在金屬表面短時(shí)間內(nèi)的附著并不十分牢固有關(guān)。而到暴露試驗(yàn)后期，氯離子在金屬表面附著牢固，沉積量逐漸增加。整個(gè)試驗(yàn)期間，氯離子在2 種材料的最大平均氯離子沉積量為4.43 mg/dm2，氯離子沉積不容忽視。

2 種材料在海洋大氣中暴露20 d 至30 d 的過(guò)程中，鹽沉積量快速上升，且暴露30 d時(shí)，基本已達(dá)到飽和。為了減輕鹽在該發(fā)動(dòng)機(jī)部件上的沉積而導(dǎo)致的腐蝕，應(yīng)該在鹽沉積量達(dá)到飽和前對(duì)部件進(jìn)行清洗。單從鹽沉積量因素分析，該發(fā)動(dòng)機(jī)清洗頻率至少每月1次。

2.2 點(diǎn)蝕對(duì)清洗時(shí)機(jī)的影響分析

發(fā)動(dòng)機(jī)清洗的主要作用之一就是抑制其部件的腐蝕。這對(duì)于在海洋環(huán)境下服役的發(fā)動(dòng)機(jī)而言更加明顯。在發(fā)動(dòng)機(jī)使用過(guò)程中，需根據(jù)其部件在服役海洋環(huán)境下發(fā)生點(diǎn)蝕的臨界時(shí)間，確定合理的清洗時(shí)機(jī)，及時(shí)抑制部件腐蝕的發(fā)展。

點(diǎn)蝕測(cè)量結(jié)果表明，這2 種金屬暴露20 d 后均發(fā)生了不同程度的點(diǎn)蝕，且隨著暴露時(shí)間的延長(zhǎng)，點(diǎn)蝕深度以及點(diǎn)蝕密度均有增加的趨勢(shì)。對(duì)材料A而言，在整個(gè)暴露期間，最大點(diǎn)蝕深度小于10 μm，每個(gè)試樣出現(xiàn)的點(diǎn)蝕坑數(shù)量小于10個(gè)，說(shuō)明材料A在海洋大氣環(huán)境下具有很強(qiáng)的耐點(diǎn)蝕能力；需要指出的是在暴露超過(guò)30 d 時(shí)，試樣表面出現(xiàn)了較大面積的銹斑，可能是材料A表面鈍化膜破壞現(xiàn)象。材料B的局部腐蝕情況要比材料A略重，產(chǎn)生的點(diǎn)蝕坑數(shù)量和深度都大于材料A，且隨著暴露時(shí)間的延長(zhǎng)，其點(diǎn)蝕深度和數(shù)量逐漸增加，到暴露90 d 時(shí)，每個(gè)試樣出現(xiàn)數(shù)量超過(guò)20個(gè)的點(diǎn)蝕坑，最大深度為40 μm。

從局部腐蝕情況來(lái)看，2 種金屬暴露20 d 后均發(fā)生了輕微的點(diǎn)蝕，且隨著暴露時(shí)間的延長(zhǎng)，點(diǎn)蝕深度和點(diǎn)蝕數(shù)量均有不同程度的增加。為了抑制點(diǎn)蝕對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)部件性能及可靠性的影響，需在部件發(fā)生點(diǎn)蝕前，對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)行清洗。因此，單從該發(fā)動(dòng)機(jī)部件點(diǎn)蝕因素分析，該發(fā)動(dòng)機(jī)清洗頻率至少為每20 d 1次。

3 不同海洋環(huán)境清洗時(shí)機(jī)分析

基于上述鹽沉積量與點(diǎn)蝕對(duì)清洗時(shí)機(jī)的影響分析，通過(guò)對(duì)比分析南方某海域與北方某海域的環(huán)境差異，綜合給出了某發(fā)動(dòng)機(jī)在不同海域服役時(shí)艦面清洗時(shí)機(jī)的初步建議。

3.1 不同海洋環(huán)境的對(duì)比分析

北方某海域腐蝕試驗(yàn)場(chǎng)平均最高氣溫在7—9月，平均溫度高于22℃，6月和10月相近，至11月時(shí)，溫度下降明顯。試驗(yàn)場(chǎng)平均濕度最高一般在6—8月，平均濕度超過(guò)80%，這表明濕度超過(guò)80%的時(shí)數(shù)在這3 個(gè)月也是最多的，10—11月時(shí)，平均濕度均有下降，但也超過(guò)60%。降雨量則在7—9月明顯高于其他月份。

通過(guò)試驗(yàn)場(chǎng)近5 a 的污染物資料表明，該區(qū)域海洋大氣的主要污染物為二氧化硫和氯離子，其中，二氧化硫平均沉積量為43.8 mg/dm2，氯離子平均沉積量為21.9 mg/dm2。從污染物的月均數(shù)據(jù)資料可以看出，二氧化硫平均沉積量在冬季較高，可能與燃煤有關(guān)，其他季節(jié)的沉積速率較低；不同月份氯離子平均沉積量有所不同，但無(wú)明顯規(guī)律。

南方某海域試驗(yàn)場(chǎng)全年平均氣溫高，尤其5—9月，平均氣溫超過(guò)27℃；平均濕度一年當(dāng)中相差不大，平均濕度大多超過(guò)80%，這也表明濕度超過(guò)80%的時(shí)數(shù)很長(zhǎng)；日照時(shí)數(shù)和降雨量一般在4—9月，較其他月份長(zhǎng)；風(fēng)向則主要表現(xiàn)東南或西南風(fēng)向，風(fēng)速不高，有利于海鹽粒子在金屬表面的沉積。通過(guò)試驗(yàn)場(chǎng)近5 a的污染物資料表明，該區(qū)域主要污染物為氯離子，二氧化硫平均沉積量?jī)H為8.3 mg/dm2，遠(yuǎn)小于北方某海域，而氯離子平均沉積量為60.0 mg/dm2，明顯高于北方某海域。從污染物的月均數(shù)據(jù)資料可以看出，氯離子沉積速率在不同月份的沉積速率變化無(wú)明顯規(guī)律，全年均較高。

通過(guò)北方某海域與南方某海域海洋環(huán)境的對(duì)比分析，可推斷：

北方某海域7—9月是高濕熱環(huán)境，氯離子平均沉積量較高，可能會(huì)對(duì)鈍性金屬產(chǎn)生腐蝕，對(duì)于鈍化膜薄弱的金屬腐蝕可能較為嚴(yán)重。金屬試樣在該區(qū)域7—9月的腐蝕速度應(yīng)遠(yuǎn)高于其他月份。

南方某海域全年屬于高濕熱環(huán)境，氯離子平均沉積量較高，金屬試樣在該區(qū)域環(huán)境下全年的腐蝕速率均很高，尤其是從5—9月，典型的高溫高濕環(huán)境，使之極易發(fā)生電化學(xué)腐蝕，且腐蝕速率高；海鹽粒子及固體顆粒也十分容易沉積于金屬表面，加速金屬的腐蝕。

3.2 不同海洋環(huán)境清洗時(shí)機(jī)初步建議

通過(guò)對(duì)比分析北方某海域與南方某海域的氣象及環(huán)境特征，基于鹽沉積量與點(diǎn)蝕對(duì)清洗時(shí)機(jī)的影響分析，初步給出該2海域環(huán)境下某發(fā)動(dòng)機(jī)的清洗時(shí)機(jī)：

1）北方某海域7—9月是高濕熱環(huán)境，氯離子平均沉積量較高，清洗頻率不應(yīng)低于每20 d 1次。

2）北方某海域其他月份環(huán)境相對(duì)緩和，清洗頻率可適當(dāng)減少，但由于氯離子平均沉積量無(wú)明顯變化，清洗頻率也不能低于每月1次。

3）南方某海域5—9月的大氣環(huán)境與北方某海域7—9月相似，但其氯離子平均沉積量明顯高于北方某海域，其清洗頻率應(yīng)高于北方某海域環(huán)境下的清洗頻率。

4）南方某海域其他月份環(huán)境相對(duì)緩和，但其氯離子平均沉積量全年比較高，其清洗頻率可參考7—9月的北方某海域。

4 結(jié)論

為了解某發(fā)動(dòng)機(jī)在其服役海域的腐蝕規(guī)律，進(jìn)而為確定其清洗時(shí)機(jī)提供依據(jù)，本文提出了一種基于模擬試驗(yàn)的發(fā)動(dòng)機(jī)艦面清洗時(shí)機(jī)研究方法。得到如下結(jié)論：

1）某發(fā)動(dòng)機(jī)典型部件材料在北方某海域海洋大氣中暴露20~30 d的過(guò)程中，鹽沉積量快速上升，且暴露30 d 時(shí)，基本已達(dá)到飽和；暴露20 d 后，2 種典型部件材料均發(fā)生了輕微的點(diǎn)蝕，且隨著暴露時(shí)間的延長(zhǎng)，點(diǎn)蝕深度和點(diǎn)蝕數(shù)量均有不同程度的增加。

2）北方某海域7—9月是高濕熱環(huán)境，氯離子平均沉積量較高，清洗頻率應(yīng)不低于每20 d 1次；其他月份環(huán)境相對(duì)緩和，清洗頻率可適當(dāng)減少，但由于氯離子平均沉積量無(wú)明顯變化，清洗頻率也不能低于每月1次。

3）南方某海域5—9月的大氣環(huán)境與北方某海域7—9月相似，但其氯離子平均沉積量明顯高于北方某海域，其清洗頻率應(yīng)高于北方某海域環(huán)境下的清洗頻率；其他月份環(huán)境相對(duì)緩和，但其氯離子平均沉積量全年比較高，其清洗頻率可參考7—9月的北方某海域。

本文僅從發(fā)動(dòng)機(jī)部件典型材料的大氣暴露腐蝕規(guī)律角度出發(fā)，初步分析發(fā)動(dòng)機(jī)典型部件鹽沉積量與點(diǎn)蝕這2方面對(duì)其清洗時(shí)機(jī)的影響。發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際服役情況下部件典型材料的腐蝕規(guī)律會(huì)與其大氣暴露試驗(yàn)的結(jié)果有一定的偏差。因此，最終的艦面清洗時(shí)機(jī)確定還需綜合考慮發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際服役環(huán)境、戰(zhàn)斗任務(wù)、艦面保障資源、清洗效果、清洗經(jīng)濟(jì)性等其他因素。

[1] 李本威，王秀霞，胡國(guó)才.渦噴發(fā)動(dòng)機(jī)清洗技術(shù)[J].航空發(fā)動(dòng)機(jī)，2000，36（1）：12-16.

LI BENWEI，WANG XIUXIA，HU GUOCAI. Washing technology of turbojet engine[J]. Aeroengine，2000，36（1）：12-16.（in Chinese）

[2] 孫護(hù)國(guó)，于海濱，霍武軍，等.渦軸發(fā)動(dòng)機(jī)清洗技術(shù)及其發(fā)展[C]//第十六屆全國(guó)直升機(jī)年會(huì). 上海，2000：188-192.

SU HUGUO，YU HAIBIN，HUO WUJUN，et al.Turbojet engine washing technology and its development[C]//The 16th Annual National Helicopter Conference. Shanghai，2000：188-192.（in Chinese）

[3] 袁長(zhǎng)波，苗禾狀，黃興.軍用直升機(jī)渦軸發(fā)動(dòng)機(jī)清洗技術(shù)[J].航空維修與工程，2010（5）：36-38.

YUAN CHANGBO，MIAO HEZHUANG，HUANG XING.Washing technology of turboshaft engine for Military helicopter[J]. Aviation Maintenance & Engineering，2010（5）：36-38.（in Chinese）

[4] KURZ R，BRUN KLAUS. Fouling mechanisms in axial compressors[J]. Jornal of Engineering for Gas Turbines and Power，2012，134（3）：1-9.

[5] STALDER J P. Gas turbine compressor washing state of the art：Field experiences[J].ASEM Journal of Engineering for Gas Turbines and Power，2001，123（4）：363-370.

[6] MUND F，PILIDIS P.A review of online washing systems[C]//Proceedings of ASME Turbo Expo 2004. Vienna：1-10.

[7] SCHNEIDER E，BUSSJAEGER S D，F(xiàn)RANCO S，et al.Analysis of compressor on-line washing to optimaize gas turbine power plant performance[J]. Jounal of Engineering for Gas Turbines and Power，2010，132（6）：1-7.

[8] BOYCE M P，GONZALEZ F.A study of on-line and offline turbine washing to optimize the operation of a gas turbine[J].Transactions of the ASME，2007，123（1）：114-122.

[9] TARABRIN A P，SCHUROVSKY V A，BODROV A I，et al.An analysis of axial compressor fouling and a blade cleaning method[J]. Journal of Turbomachinery，1998，120（4）：256-261.

[10] RAO P N S，NAIKAN V N A. An optimal maintenance policy for compressor of a gas turbine power plant[J].Journal of Engineering for Gas Turbines and Power，2008，130（3）：1-5.

[11] SCHNEIDER E，BUSSJAEGER S D，F(xiàn)RANCO S，et al.Analysis of compressor on-line washing to optimize gas turbine power plant performance[J]. Journal of Engineering for Gas Turbines and Power，2010，132（6）：1-7.

[12] ARETAKIS N，ROUMELIOTIS I，DOUMOURAS G，et al.Compressor washing economic analysis and optimizaiton for power generation[J].Applied Energy，2012（95）：77-86.

[13]李冬，李本威，楊欣毅，等.壓氣機(jī)性能衰退和清洗恢復(fù)仿真研究[J].計(jì)算機(jī)仿真，2010，27（9）：341-345.

LI DONG，LI BENWEI，YANG XINYI，et al. Simulative research on compressor performance declination and restoration by cleaning[J]. Computer Simulation，2010，27（9）：341-345.（in Chinese）

[14]李釗，李本威，王東藝，等.壓氣機(jī)性能參數(shù)對(duì)積垢的敏感性分析[J].航空計(jì)算技術(shù)，2011，41（6）：41-44.

LI ZHAO，LI BENWEI，WANG DONGYI，et al.Analysis of sensitivity of compressor performance parameters to fouling[J].Aeronautical Computing Technique，2011，41（6）：41-44.（in Chinese）

[15]陳紹文，張辰，石慧，等.軸流壓氣機(jī)內(nèi)污垢沉積影響的數(shù)值研究[J].推進(jìn)技術(shù)，2012，33（3）：377-383.

CHEN SHAOWEN，ZHANG CHEN，SHI HUI，et al.Numerical study on the impact of fouling on axial compressor stages[J]. Journal of Propulsion Technology，2012，33（3）：377-383.（in Chinese）