李 猛
(中國水利水電第十三工程局有限公司,天津 300384)
廣西橋鞏水電站壩址位于廣西來賓市遷江鎮,是紅水河上第九個梯級電站。電站正常蓄水位為84m,共安裝8臺5.7萬KW燈泡貫流式水輪發電機組,總裝機容量為45.6萬KW。左岸重力壩14#壩閘檢室門機梁單跨長度7.4m,寬度2.54m,重量約到150t,是整個重力壩施工的關鍵線路。為了確保模板安裝及混凝土澆筑的施工安全,并確保大梁下部結構施工進度,最大限度地減少交叉作業干擾,經方案對比,采用了“八字架”支撐體系進行大梁的施工。通過合理的施工組織,門機大梁順利施工完成,取得了較好的工程效益。
(一)支撐結構布置如圖1。
布置兩道“八字架”作為主要支承結構,梁的底模:門機大梁布置2排4道14a槽鋼作為承重結構的主梁,每排由兩道14a槽鋼焊接形成“工字”鋼,兩“工字”鋼之間使用Φ25鋼筋焊接加固;承重結構的次梁均使用方鋼。 框架柱部位采取預留木盒方法,將預埋鋼板部位預留出。墩墻部位人工鑿出面層砼,將該部位部分面層鋼筋割斷,形成凹槽安裝鋼管。大梁澆筑完畢后,拆除支撐鋼管,對預留孔洞部位進行鋼筋焊接恢復,砼面封堵處理。
(二)受力分析
1 承重結構受力分析
澆筑第一層時,梁的重量全部由支撐承重結構承擔,此種情況對支撐承重結構最不利,在此僅核算此種情況的受力情況。
1)承重主梁結構受力分析


圖1 支撐結構布置圖
①荷載計算大梁分三次現澆完成,第一層澆筑高程從▽98.6~▽99.6,截面尺寸a×b=2540mm×1000mm,單跨長度l=1500mm.總跨度L=7400mm
m=2.54×1.0×7.4×2.5×103
=47×103kg
考慮施工荷載等其他因素,按照1.5系數計算:
m=47×103×1.5=70.5×103kg
G=mg=70.5×103×9.8=690.9 KN
S=2.54×7.4=18.80m2;
P=G/S=690.9/18.80=36.75KN/ m2;
線性荷載q=690.9kn/7.4m=93.36KN/m
②槽鋼承受彎矩計算
由于砼澆筑時為一定方向輪換澆筑,作用在槽鋼圍檁上的荷載非均布荷載,按照最不利情況分析,近似取荷載分布于等跨連續梁(五跨)考慮計算:
據《建筑結構靜力計算手冊》,此種條件下:
Mx=0.117H l2
My=0.117vl2
Mx、My-x、y方向承受的彎矩;
H-承受的水平荷載;
V-槽鋼承受的垂直線性荷載(即q);
l-單跨跨度
水平方向受力不予考慮,僅核算垂直方向應力:
My=0.117vl,2=0.117×93.36×1.52
=24.6KN·m
③強度及撓度計算
截面校合
ε=M/w w-截面抵抗距 f-抗壓強度設計值,取215Mpa; w=M/f=25.0×106/215 =116279 mm3=116.3 cm3 (2)本方案布置4道14a槽鋼,查得wx=80.5cm3,故W=80.5×4=322>116.3 cm3,故按照方案布置承重主梁結構滿足要求。 2 承重次梁結構受力分析 次梁結構為間距200mm布置方鋼(50×100),核算單根方鋼受力情況: (1)方鋼受力計算: m=2.54×1.0×0.2×2.5×103 =1.27×103kg 考慮施工荷載等其他因素,按照1.5系數計算: m=1.27×103×1.5=1.91×103kg G=mg=1.91×103×9.8=18.72 KN S=2.54×0.2=0.508 m2 P=G/S=18.72/0.508=36.85 KN/ m2 線性荷載q=G/L=18.72/2.54=7.37 KN/ m (2)截面校合 ε=M/w w-截面抵抗距 f-抗壓強度設計值,取215Mpa; Mmax=0.119qL2 =0.119×7.37×1.942=3.3KN·m w=M/f=3.3×106/215 =15349mm3=15.35cm3 查得(50×100×3)方鋼抵抗拒 wx=22.42cm3 故滿足要求。 (3)繪按此種受力情況繪制剪力及彎矩圖進行校核 a:支座反力計算: YA=YB=1/2ql=0.5×7.37×2.54 =9.36KN B:彎矩計算: Ma=-1/2ql2=-0.5×7.37×0.42 =0.59 KNm Mb=Ma=0.59 KNm Mc=Ya×0.87-1/2q(1.27)2 =9.36×0.87-0.5×7.37×1.272 =2.2 KNm Mc 故步驟(2)中截面校合穩定。 3 鋼管軸心受壓穩定核算 根據《建筑施工計算手冊》,利用軸心受壓桿穩定計算式 N<ζAf ,進行核算。 第一層砼質量 m=(2.54×1/2)×1.0×7.4× 2.5×103=23.5×103kg 考慮施工荷載等其他因素,按照1.5系數計算: m=23.5×103×1.5=35.25×103kg G=mg=35.25×103×9.8=345.45 KN S=1.27×7.4=9.4m2 P=G/S=345.45/9.4=36.75 KN/ m2 線性荷載: q=G/l=345.45 KN/7.4m=46.68 KN/ m 最大支座反力 Ymax=1.0×ql=1.0×46.68×1.5 =70.04KN 鋼管按照45°安裝,軸向力 F=70.04/sin45°=99.05KN 穩定系數核算,查得Ф150,壁厚6mm鋼管截面積2939mm2,鋼材抗壓強度設計值f=215N/mm2: 鋼管支柱穩定系數ζ=99.05×103N/(2939×215)=0.16 由軸心受壓鋼結構b類(焊接安裝)穩定系數=0.27~0.3 故鋼管軸心受壓穩定。 1 準備工作 為保證門機梁現澆施工的順利進行,各相關部門(施工隊)應根據以下各項要求,相互配合,爭取按時、保質完成該項施工任務。 (1)熟悉施工圖紙關于結構設計的要求,明確需要完成的施工任務,做好相關的材料計劃,編制相關工作安排;首先進行支撐架的底部支撐預埋鋼板施工。 (2)承重結構的搭設:布置兩道Φ150鋼管“八字” 支撐架,與預埋鋼板焊接牢固,按照間距1740mm布置4道槽鋼,槽鋼兩端埋入砼柱頭150mm,調平后再分別與柱頭鋼筋和鋼管焊接,兩道承重主梁結構之間使用Φ25鋼筋焊接固定;承重槽鋼在安裝加固前,由測量人員進行校核,確保槽鋼布置滿足要求。 (3)主要支撐結構搭設完成后,施工隊應根據施工需要搭設施工操作平臺,操作平臺要求用毛竹搭設與鋼管排架連接牢固,并用安全網封閉。 (4)承重結構安裝完成后,由測量人員對門機梁梁端放樣,放出梁中心線控制點,以便就位準確,底部模板安裝應按圖紙要求在梁底預拱(預拱度3‰),預拱2cm; (5)施工隊應按設計圖紙要求進行底模安裝,在梁兩端的45度底模處可用木模。鋼筋和模板工工序:放樣進行現澆梁底模的安裝→主梁鋼筋安裝→鋼筋焊接及預埋件的安裝→鋼筋焊接試驗合格→主梁側模的安裝加固→梁面預埋件的安裝; (6)質安部在現場對承架和操作平臺進行檢查,經過監理工程師驗收合格后才能進行模板和鋼筋的施工。 2 操作平臺的施工 門機梁支承架就位并加固之后,需鋪設全封閉安全設施,并搭設施工平臺進行混凝土現澆施工。施工平臺具體制作可利用底模槽鋼:在槽鋼兩側焊搭Φ25鋼筋作為支撐架,再鋪設毛竹形成整體,周圍掛全封閉安全網。施工隊也可根據實際情況采用其它方法搭設施工平臺,但必須保證結構的整體及安全。 3 混凝土澆筑 混凝土澆筑:混凝土鋪料應從梁兩端開始攤鋪,分層厚度控制在30cm~40cm。用軟軸振動器進行振搗,振搗過程中要注意振動器不要振動模板,防止變形。不要漏振,振動棒快插慢拔,直至混凝土表面泛漿,不再冒氣泡為止,保證密實,無蜂窩狗洞產生。混凝土澆筑完成后10~12h后開始養護,要求流水養護,養護時間按照春、秋季混凝土養護程序進行。 由于本部位施工時間緊,任務重。在保證施工質量的前提下,采用調整的混凝土施工配合比,將混凝土齡期由28天調整為14天或將混凝土強度提高一個等級。 4 拆模方法及注意事項 在混凝土達到3天齡期后可拆除側模;在混凝土達到設計強度后,拆除毛竹搭設操作平臺,再用塔吊配合拆除底模槽鋼,其余材料整體脫落到閘檢室▽78.0平臺,用塔吊搬運、平板車運走。整個拆除過程要求有安全員監督,確保施工安全。 1 嚴格按照設計圖紙和有關技術要求,規范施工,嚴格執行三級檢查制度,確保門機梁工程質量。 2 梁底層受力筋的保護層必須滿足設計要求,梁頭混凝土墊塊應使有足夠強度,避免鋼筋在自重作用下將墊塊壓碎從而導致鋼筋籠失穩,預制梁變形。 3 在澆筑第三層混凝土過程中,振動棒不應插到第一層已終凝的混凝土上,以免破壞混凝土整體性能。在澆筑過程中必須模板工值班,隨時檢查支承架及拉筋的受力情況。發現問題及時處理,夜間施工應安排有足夠的照明。 4 施工隊應做好施工技術與安全交底工作,認真開展班前會,作好危險點分析及記錄,施工時設專職安全員進行監護,配合值班技術員隨時掌握現場施工動態,及時發現一切不安全因素,在事故發生前將險情排除,真正做到“安全第一,預防為主”。 5 因屬于高空作業,進入施工現場的操作人員必須樹立牢固的安全意識,配戴好三寶,作到“三不傷害”,有恐高癥及心臟病的人員不得進行高空作業,必須杜絕酒后作業現象出現。 6 施工人員必須在臨空面搭設全封閉安全網,并經有關部門檢查合格后方可使用。設置防護欄,配以警示牌,防止墜落及高空墜物傷人。工作面的材料應統一分類堆放,嚴禁亂扔亂放,做到文明施工。其他未詳事項嚴格按照國家、行業有關安全生產的規程、規范相關規定進行施工。 [1]廣西電力工業勘察設計研究院.紅水河橋鞏水電站可行性研究報告[Z].
三、現澆梁施工措施
四、安全技術措施