直吹式中速磨煤機控制策略優化

婁云

摘要：本文主要針對大唐琿春發電廠由于煤質問題，造成磨煤機斷煤，引起磨煤機振動的原因。通過分析磨煤機控制系統的實際情況，提出優化磨煤機加載力控制曲線策略，減少斷煤時磨輥與磨盤的嚴重碰撞。

關鍵詞：加載力磨輥斷煤

1 概述

大唐琿春發電廠（以下簡稱琿春廠）兩臺2*330MW機組，共有2*5臺MPS212HP-II型中速磨煤機。MPS系列磨煤機是具有三個固定磨輥的外加力型輥盤式磨煤機，碾磨原理與傳統的輪碾式磨完全不同，落到旋轉的磨盤中間的煤在離心力作用下甩到磨盤瓦表面并經過磨輥的碾壓，為減小磨料的粒徑所需要的碾磨壓力是由外部傳輸進來的。碾磨物料需要的碾磨力(碾磨力=部件重力+加載力)由液壓系統提供。磨煤機液壓站采用液壓變加載系統，這種系統的液壓碾磨力是可調的，在不同工況下均可調節到相應的最佳碾磨力。當煤量發生變化或負荷快速變化時，碾磨力快速調節。即給煤量與磨煤機加載力呈線性關系曲線。這條關系曲線是否合理，直接關系碾磨力的大小。因此，優化控制曲線，才能減少磨輥與磨盤不必要的碰撞，提供磨盤瓦的使用壽命。

2 影響磨煤機電耗的因素

2.1 影響磨煤機一次風壓機電耗的主要因素是：①設計的風機的風量、風壓裕量過大。②運行時擋板節流損失過大；等于大幅度增大系統阻力，耗電大，效率低。③機組負荷波動大，使風機不能在最佳狀態下運行，風機效率低，耗電大。

2.2 磨煤機的一次風壓對磨煤機及鍋爐的影響。鍋爐的一次風作為煤粉的干燥風和攜帶風，風溫影響煤粉干燥，風壓影響煤粉剛性和細度。若風壓過高，將使煤粉顆粒變粗，容易磨穿煤粉管彎頭，同時煤粉剛性增大，推遲煤粉在爐膛的著火，燃燒不夠完全，同時會造成排煙溫度升高，再熱器減溫水量增加，而降低機組效率，同時一次風的漏量及磨損增加，造成廠用電增加和維修費用提高，因而保持磨煤機合適的煤量，保證合適的一次風量可以使安全和經濟效益同時得到保證。若風壓過低，容易堵塞煤粉管，剛性減弱，易引起火焰回火燒損燃燒器。

3 調整磨煤機的依據

3.1 一般通過熱冷風調門控制熱冷風量，為了保證磨煤機制粉的效果，應主要考慮用一次熱風，盡量滿足磨煤機的風煤比，由于單純增加一次熱風量會導致磨煤機出口溫度超過規定的溫度，因此為了保證出口溫度不超標，又要滿足制粉所需的風煤比，才需要增加一定的冷風，同時冷風的壓頭高。

3.2 在控制出口溫度的同時，監視調整時要考慮保持合適的一次風率，貧煤一次風速一般為20-30m/s，煙煤一次風速一般為25-33m/s，以保證一次風的剛度，確保四角切圓的穩定形成，爐內燃燒的穩定。

3.3 為了節能，在保證鍋爐爐內燃燒穩定的前提下，應盡量采用較低一次風的風壓，降低一次風機耗電。一次風壓頭主要取決于煤粉流的阻力及風道、空預器、擋板、磨煤機的流動阻力，其壓頭是隨鍋爐需煤量的變化而變化。維持風道一次風壓力在一定值，適應一定范圍的符合變化。

3.4 磨煤機風煤比一般為：18-2.2kg（風）/kg（煤），合理的風煤比可以保證煤粉細度，同時保證煤粉進入爐膛后盡快的燃燒。一次風量偏大時，則可能使煤粉變粗，同時著火推遲，而風量偏小，則不能及時將磨制煤粉及時吹走，而造成磨煤機堵煤。判斷合理的風煤比的條件：①在保證磨煤機出口溫度的條件下，盡量減小冷一次風、多用熱一次風量。②檢查磨煤機渣量應無增加。③觀察磨煤機電流無明顯增加。④檢查磨煤機振動及加載壓力波動無明顯變化。若以上參數變化明顯，則為風量偏小，應提高風量。

3.5 磨煤機風量調整一般通過冷熱風調門調整，在冷熱風調門開度達到50%-60%時，擋板對一次風節流損失相對較小，說明一次風壓已無調節裕量時，應通過提高一次風母管壓力進行調整。

3.6 一次風壓過高將會造成擋板開度較小，節流損失加大，造成風機損失增加，同時會造成系統漏風量增加和風道阻力的增加，而使一次風機電耗增加，同時風道的磨損及風門擋板的磨損增加，空預器密封的損壞，使漏風量增加，加大了引風機的出力，使廠用電進一步增加。

3.7 由于煤種變化，可磨系數變化，出力可作適當調整，以磨煤機不出現煤大現象為準，一次風壓10kpa以下，熱風調門在50%-60%左右，保證一定的調節裕度，揮發分高的煤，磨出口溫度在80℃左右，貧瘦煤磨出口溫度在85℃-90℃之間為宜。

4 優化前磨煤機控制實際狀況

4.1 磨煤機液壓加載力控制邏輯是通過煤量的變化導致磨煤機的加載力控制系統動作，使加載力油壓達到給定值，以滿足磨煤機所需的最佳碾磨力。

4.2 磨煤機液壓加載力控制曲線。磨煤機液壓加載力控制曲線修改前如圖1。

■

圖1

4.3 優化前控制系統暴露問題

①磨煤機原加載力自動控制邏輯為磨煤機煤量在0-25t/h時，對應的加載力為3.5MPa，所以在磨煤機斷煤時，須由運行人員操作降低加載力，有一定的遲延時間。②機組自投產以來，由于煤質變化，頻繁發生給煤機斷煤現象，給煤機斷煤后，磨輥與磨盤直接接觸，磨煤機加載力沒有減少，導致磨輥與磨盤嚴重碰撞，多次發生磨盤瓦斷裂損壞事件，嚴重威脅設備安全運行。

5 磨煤機控制系統優化

5.1 對磨煤機液壓加載系統進行特性試驗

5.2 試驗結論①在磨煤機液壓系統正常工作時，磨煤機加載力與給煤量關系屬于非線性關系，指令發出后，液壓系統的遲緩時間在5秒內，曲線能夠滿足控制要求。②通過提高檢修質量，對液壓控制閥進行檢修、清洗，液壓油濾油，加載力變送器校驗等，能夠有效改善液壓加載控制系統的反應速度。因此磨煤機控制系統性能的優化工作的關鍵在于控制曲線設置的是否合理。

5.3 磨煤機控制曲線修改 由于在斷煤時，磨煤機振動現象比較嚴重，此時磨輥與磨盤直接接觸，因此修改后曲線如圖2。

■

圖2

修改后曲線，煤量在10T/H以下時，磨煤機加載力對應為0。即當給煤機斷煤時，磨煤機液壓加載力控制系統使加載力迅速減至0，減少磨輥與磨盤的碰撞。

5.4 磨煤機控制邏輯修改 磨煤機加載力控制邏輯設計加載力控制由自動控制切至手動的條件：①實際作用力油壓與煤量對應曲線（即PID控制的測量值與給定值）有±3MPa的偏差時。②對應給煤機的煤量小于10t/h且來給煤機斷煤信號，延時5S。③對應給煤機聯鎖跳閘時。

在磨煤機斷煤時，加載力控制滿足以上條件而切至手動，手動后磨煤機加載力不能夠自動減為0，導致磨煤機仍然會有振動現象。因此取消了磨煤機液壓加載作用力自動切手動的條件。即：磨煤機加載力控制手操器始終為自動狀態，除非運行人員手動切換。

6 結束語

曲線優化后，觀察試驗曲線，優化前斷煤時加載力最低降到3.5MPa，需要運行人員手動將加載力指令設置為0，期間磨煤機振動大，對設備損壞嚴重。優化后，磨煤機斷煤時，加載力自動減少到0MPa，減少了磨輥對磨盤的碰撞力，保護了磨煤機設備。通過優化磨煤機加載力控制曲線、完善控制邏輯、提高磨煤機設備檢修質量，有效避免了磨煤機由于斷煤造成振動大而損壞磨盤瓦的不安全事件，為企業安全生產、經濟穩定運行做出了巨大貢獻。

參考文獻：

[1]DL/T 5175-2003，火力發電廠熱工控制系統設計技術規定[S].

[2]DL/T 774-2004，火力發電廠熱工自動化系統檢修運行維護規程[S].

[3]范從振.鍋爐原理[M].北京：中國電力出版社，1986.

endprint

摘要：本文主要針對大唐琿春發電廠由于煤質問題，造成磨煤機斷煤，引起磨煤機振動的原因。通過分析磨煤機控制系統的實際情況，提出優化磨煤機加載力控制曲線策略，減少斷煤時磨輥與磨盤的嚴重碰撞。

關鍵詞：加載力磨輥斷煤

1 概述

大唐琿春發電廠（以下簡稱琿春廠）兩臺2*330MW機組，共有2*5臺MPS212HP-II型中速磨煤機。MPS系列磨煤機是具有三個固定磨輥的外加力型輥盤式磨煤機，碾磨原理與傳統的輪碾式磨完全不同，落到旋轉的磨盤中間的煤在離心力作用下甩到磨盤瓦表面并經過磨輥的碾壓，為減小磨料的粒徑所需要的碾磨壓力是由外部傳輸進來的。碾磨物料需要的碾磨力(碾磨力=部件重力+加載力)由液壓系統提供。磨煤機液壓站采用液壓變加載系統，這種系統的液壓碾磨力是可調的，在不同工況下均可調節到相應的最佳碾磨力。當煤量發生變化或負荷快速變化時，碾磨力快速調節。即給煤量與磨煤機加載力呈線性關系曲線。這條關系曲線是否合理，直接關系碾磨力的大小。因此，優化控制曲線，才能減少磨輥與磨盤不必要的碰撞，提供磨盤瓦的使用壽命。

2 影響磨煤機電耗的因素

2.1 影響磨煤機一次風壓機電耗的主要因素是：①設計的風機的風量、風壓裕量過大。②運行時擋板節流損失過大；等于大幅度增大系統阻力，耗電大，效率低。③機組負荷波動大，使風機不能在最佳狀態下運行，風機效率低，耗電大。

2.2 磨煤機的一次風壓對磨煤機及鍋爐的影響。鍋爐的一次風作為煤粉的干燥風和攜帶風，風溫影響煤粉干燥，風壓影響煤粉剛性和細度。若風壓過高，將使煤粉顆粒變粗，容易磨穿煤粉管彎頭，同時煤粉剛性增大，推遲煤粉在爐膛的著火，燃燒不夠完全，同時會造成排煙溫度升高，再熱器減溫水量增加，而降低機組效率，同時一次風的漏量及磨損增加，造成廠用電增加和維修費用提高，因而保持磨煤機合適的煤量，保證合適的一次風量可以使安全和經濟效益同時得到保證。若風壓過低，容易堵塞煤粉管，剛性減弱，易引起火焰回火燒損燃燒器。

3 調整磨煤機的依據

3.1 一般通過熱冷風調門控制熱冷風量，為了保證磨煤機制粉的效果，應主要考慮用一次熱風，盡量滿足磨煤機的風煤比，由于單純增加一次熱風量會導致磨煤機出口溫度超過規定的溫度，因此為了保證出口溫度不超標，又要滿足制粉所需的風煤比，才需要增加一定的冷風，同時冷風的壓頭高。

3.2 在控制出口溫度的同時，監視調整時要考慮保持合適的一次風率，貧煤一次風速一般為20-30m/s，煙煤一次風速一般為25-33m/s，以保證一次風的剛度，確保四角切圓的穩定形成，爐內燃燒的穩定。

3.3 為了節能，在保證鍋爐爐內燃燒穩定的前提下，應盡量采用較低一次風的風壓，降低一次風機耗電。一次風壓頭主要取決于煤粉流的阻力及風道、空預器、擋板、磨煤機的流動阻力，其壓頭是隨鍋爐需煤量的變化而變化。維持風道一次風壓力在一定值，適應一定范圍的符合變化。

3.4 磨煤機風煤比一般為：18-2.2kg（風）/kg（煤），合理的風煤比可以保證煤粉細度，同時保證煤粉進入爐膛后盡快的燃燒。一次風量偏大時，則可能使煤粉變粗，同時著火推遲，而風量偏小，則不能及時將磨制煤粉及時吹走，而造成磨煤機堵煤。判斷合理的風煤比的條件：①在保證磨煤機出口溫度的條件下，盡量減小冷一次風、多用熱一次風量。②檢查磨煤機渣量應無增加。③觀察磨煤機電流無明顯增加。④檢查磨煤機振動及加載壓力波動無明顯變化。若以上參數變化明顯，則為風量偏小，應提高風量。

3.5 磨煤機風量調整一般通過冷熱風調門調整，在冷熱風調門開度達到50%-60%時，擋板對一次風節流損失相對較小，說明一次風壓已無調節裕量時，應通過提高一次風母管壓力進行調整。

3.6 一次風壓過高將會造成擋板開度較小，節流損失加大，造成風機損失增加，同時會造成系統漏風量增加和風道阻力的增加，而使一次風機電耗增加，同時風道的磨損及風門擋板的磨損增加，空預器密封的損壞，使漏風量增加，加大了引風機的出力，使廠用電進一步增加。

3.7 由于煤種變化，可磨系數變化，出力可作適當調整，以磨煤機不出現煤大現象為準，一次風壓10kpa以下，熱風調門在50%-60%左右，保證一定的調節裕度，揮發分高的煤，磨出口溫度在80℃左右，貧瘦煤磨出口溫度在85℃-90℃之間為宜。

4 優化前磨煤機控制實際狀況

4.1 磨煤機液壓加載力控制邏輯是通過煤量的變化導致磨煤機的加載力控制系統動作，使加載力油壓達到給定值，以滿足磨煤機所需的最佳碾磨力。

4.2 磨煤機液壓加載力控制曲線。磨煤機液壓加載力控制曲線修改前如圖1。

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圖1

4.3 優化前控制系統暴露問題

①磨煤機原加載力自動控制邏輯為磨煤機煤量在0-25t/h時，對應的加載力為3.5MPa，所以在磨煤機斷煤時，須由運行人員操作降低加載力，有一定的遲延時間。②機組自投產以來，由于煤質變化，頻繁發生給煤機斷煤現象，給煤機斷煤后，磨輥與磨盤直接接觸，磨煤機加載力沒有減少，導致磨輥與磨盤嚴重碰撞，多次發生磨盤瓦斷裂損壞事件，嚴重威脅設備安全運行。

5 磨煤機控制系統優化

5.1 對磨煤機液壓加載系統進行特性試驗

5.2 試驗結論①在磨煤機液壓系統正常工作時，磨煤機加載力與給煤量關系屬于非線性關系，指令發出后，液壓系統的遲緩時間在5秒內，曲線能夠滿足控制要求。②通過提高檢修質量，對液壓控制閥進行檢修、清洗，液壓油濾油，加載力變送器校驗等，能夠有效改善液壓加載控制系統的反應速度。因此磨煤機控制系統性能的優化工作的關鍵在于控制曲線設置的是否合理。

5.3 磨煤機控制曲線修改 由于在斷煤時，磨煤機振動現象比較嚴重，此時磨輥與磨盤直接接觸，因此修改后曲線如圖2。

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圖2

修改后曲線，煤量在10T/H以下時，磨煤機加載力對應為0。即當給煤機斷煤時，磨煤機液壓加載力控制系統使加載力迅速減至0，減少磨輥與磨盤的碰撞。

5.4 磨煤機控制邏輯修改 磨煤機加載力控制邏輯設計加載力控制由自動控制切至手動的條件：①實際作用力油壓與煤量對應曲線（即PID控制的測量值與給定值）有±3MPa的偏差時。②對應給煤機的煤量小于10t/h且來給煤機斷煤信號，延時5S。③對應給煤機聯鎖跳閘時。

在磨煤機斷煤時，加載力控制滿足以上條件而切至手動，手動后磨煤機加載力不能夠自動減為0，導致磨煤機仍然會有振動現象。因此取消了磨煤機液壓加載作用力自動切手動的條件。即：磨煤機加載力控制手操器始終為自動狀態，除非運行人員手動切換。

6 結束語

曲線優化后，觀察試驗曲線，優化前斷煤時加載力最低降到3.5MPa，需要運行人員手動將加載力指令設置為0，期間磨煤機振動大，對設備損壞嚴重。優化后，磨煤機斷煤時，加載力自動減少到0MPa，減少了磨輥對磨盤的碰撞力，保護了磨煤機設備。通過優化磨煤機加載力控制曲線、完善控制邏輯、提高磨煤機設備檢修質量，有效避免了磨煤機由于斷煤造成振動大而損壞磨盤瓦的不安全事件，為企業安全生產、經濟穩定運行做出了巨大貢獻。

參考文獻：

[1]DL/T 5175-2003，火力發電廠熱工控制系統設計技術規定[S].

[2]DL/T 774-2004，火力發電廠熱工自動化系統檢修運行維護規程[S].

[3]范從振.鍋爐原理[M].北京：中國電力出版社，1986.

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摘要：本文主要針對大唐琿春發電廠由于煤質問題，造成磨煤機斷煤，引起磨煤機振動的原因。通過分析磨煤機控制系統的實際情況，提出優化磨煤機加載力控制曲線策略，減少斷煤時磨輥與磨盤的嚴重碰撞。

關鍵詞：加載力磨輥斷煤

1 概述

大唐琿春發電廠（以下簡稱琿春廠）兩臺2*330MW機組，共有2*5臺MPS212HP-II型中速磨煤機。MPS系列磨煤機是具有三個固定磨輥的外加力型輥盤式磨煤機，碾磨原理與傳統的輪碾式磨完全不同，落到旋轉的磨盤中間的煤在離心力作用下甩到磨盤瓦表面并經過磨輥的碾壓，為減小磨料的粒徑所需要的碾磨壓力是由外部傳輸進來的。碾磨物料需要的碾磨力(碾磨力=部件重力+加載力)由液壓系統提供。磨煤機液壓站采用液壓變加載系統，這種系統的液壓碾磨力是可調的，在不同工況下均可調節到相應的最佳碾磨力。當煤量發生變化或負荷快速變化時，碾磨力快速調節。即給煤量與磨煤機加載力呈線性關系曲線。這條關系曲線是否合理，直接關系碾磨力的大小。因此，優化控制曲線，才能減少磨輥與磨盤不必要的碰撞，提供磨盤瓦的使用壽命。

2 影響磨煤機電耗的因素

2.1 影響磨煤機一次風壓機電耗的主要因素是：①設計的風機的風量、風壓裕量過大。②運行時擋板節流損失過大；等于大幅度增大系統阻力，耗電大，效率低。③機組負荷波動大，使風機不能在最佳狀態下運行，風機效率低，耗電大。

2.2 磨煤機的一次風壓對磨煤機及鍋爐的影響。鍋爐的一次風作為煤粉的干燥風和攜帶風，風溫影響煤粉干燥，風壓影響煤粉剛性和細度。若風壓過高，將使煤粉顆粒變粗，容易磨穿煤粉管彎頭，同時煤粉剛性增大，推遲煤粉在爐膛的著火，燃燒不夠完全，同時會造成排煙溫度升高，再熱器減溫水量增加，而降低機組效率，同時一次風的漏量及磨損增加，造成廠用電增加和維修費用提高，因而保持磨煤機合適的煤量，保證合適的一次風量可以使安全和經濟效益同時得到保證。若風壓過低，容易堵塞煤粉管，剛性減弱，易引起火焰回火燒損燃燒器。

3 調整磨煤機的依據

3.1 一般通過熱冷風調門控制熱冷風量，為了保證磨煤機制粉的效果，應主要考慮用一次熱風，盡量滿足磨煤機的風煤比，由于單純增加一次熱風量會導致磨煤機出口溫度超過規定的溫度，因此為了保證出口溫度不超標，又要滿足制粉所需的風煤比，才需要增加一定的冷風，同時冷風的壓頭高。

3.2 在控制出口溫度的同時，監視調整時要考慮保持合適的一次風率，貧煤一次風速一般為20-30m/s，煙煤一次風速一般為25-33m/s，以保證一次風的剛度，確保四角切圓的穩定形成，爐內燃燒的穩定。

3.3 為了節能，在保證鍋爐爐內燃燒穩定的前提下，應盡量采用較低一次風的風壓，降低一次風機耗電。一次風壓頭主要取決于煤粉流的阻力及風道、空預器、擋板、磨煤機的流動阻力，其壓頭是隨鍋爐需煤量的變化而變化。維持風道一次風壓力在一定值，適應一定范圍的符合變化。

3.4 磨煤機風煤比一般為：18-2.2kg（風）/kg（煤），合理的風煤比可以保證煤粉細度，同時保證煤粉進入爐膛后盡快的燃燒。一次風量偏大時，則可能使煤粉變粗，同時著火推遲，而風量偏小，則不能及時將磨制煤粉及時吹走，而造成磨煤機堵煤。判斷合理的風煤比的條件：①在保證磨煤機出口溫度的條件下，盡量減小冷一次風、多用熱一次風量。②檢查磨煤機渣量應無增加。③觀察磨煤機電流無明顯增加。④檢查磨煤機振動及加載壓力波動無明顯變化。若以上參數變化明顯，則為風量偏小，應提高風量。

3.5 磨煤機風量調整一般通過冷熱風調門調整，在冷熱風調門開度達到50%-60%時，擋板對一次風節流損失相對較小，說明一次風壓已無調節裕量時，應通過提高一次風母管壓力進行調整。

3.6 一次風壓過高將會造成擋板開度較小，節流損失加大，造成風機損失增加，同時會造成系統漏風量增加和風道阻力的增加，而使一次風機電耗增加，同時風道的磨損及風門擋板的磨損增加，空預器密封的損壞，使漏風量增加，加大了引風機的出力，使廠用電進一步增加。

3.7 由于煤種變化，可磨系數變化，出力可作適當調整，以磨煤機不出現煤大現象為準，一次風壓10kpa以下，熱風調門在50%-60%左右，保證一定的調節裕度，揮發分高的煤，磨出口溫度在80℃左右，貧瘦煤磨出口溫度在85℃-90℃之間為宜。

4 優化前磨煤機控制實際狀況

4.1 磨煤機液壓加載力控制邏輯是通過煤量的變化導致磨煤機的加載力控制系統動作，使加載力油壓達到給定值，以滿足磨煤機所需的最佳碾磨力。

4.2 磨煤機液壓加載力控制曲線。磨煤機液壓加載力控制曲線修改前如圖1。

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圖1

4.3 優化前控制系統暴露問題

①磨煤機原加載力自動控制邏輯為磨煤機煤量在0-25t/h時，對應的加載力為3.5MPa，所以在磨煤機斷煤時，須由運行人員操作降低加載力，有一定的遲延時間。②機組自投產以來，由于煤質變化，頻繁發生給煤機斷煤現象，給煤機斷煤后，磨輥與磨盤直接接觸，磨煤機加載力沒有減少，導致磨輥與磨盤嚴重碰撞，多次發生磨盤瓦斷裂損壞事件，嚴重威脅設備安全運行。

5 磨煤機控制系統優化

5.1 對磨煤機液壓加載系統進行特性試驗

5.2 試驗結論①在磨煤機液壓系統正常工作時，磨煤機加載力與給煤量關系屬于非線性關系，指令發出后，液壓系統的遲緩時間在5秒內，曲線能夠滿足控制要求。②通過提高檢修質量，對液壓控制閥進行檢修、清洗，液壓油濾油，加載力變送器校驗等，能夠有效改善液壓加載控制系統的反應速度。因此磨煤機控制系統性能的優化工作的關鍵在于控制曲線設置的是否合理。

5.3 磨煤機控制曲線修改 由于在斷煤時，磨煤機振動現象比較嚴重，此時磨輥與磨盤直接接觸，因此修改后曲線如圖2。

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圖2

修改后曲線，煤量在10T/H以下時，磨煤機加載力對應為0。即當給煤機斷煤時，磨煤機液壓加載力控制系統使加載力迅速減至0，減少磨輥與磨盤的碰撞。

5.4 磨煤機控制邏輯修改 磨煤機加載力控制邏輯設計加載力控制由自動控制切至手動的條件：①實際作用力油壓與煤量對應曲線（即PID控制的測量值與給定值）有±3MPa的偏差時。②對應給煤機的煤量小于10t/h且來給煤機斷煤信號，延時5S。③對應給煤機聯鎖跳閘時。

在磨煤機斷煤時，加載力控制滿足以上條件而切至手動，手動后磨煤機加載力不能夠自動減為0，導致磨煤機仍然會有振動現象。因此取消了磨煤機液壓加載作用力自動切手動的條件。即：磨煤機加載力控制手操器始終為自動狀態，除非運行人員手動切換。

6 結束語

曲線優化后，觀察試驗曲線，優化前斷煤時加載力最低降到3.5MPa，需要運行人員手動將加載力指令設置為0，期間磨煤機振動大，對設備損壞嚴重。優化后，磨煤機斷煤時，加載力自動減少到0MPa，減少了磨輥對磨盤的碰撞力，保護了磨煤機設備。通過優化磨煤機加載力控制曲線、完善控制邏輯、提高磨煤機設備檢修質量，有效避免了磨煤機由于斷煤造成振動大而損壞磨盤瓦的不安全事件，為企業安全生產、經濟穩定運行做出了巨大貢獻。

參考文獻：

[1]DL/T 5175-2003，火力發電廠熱工控制系統設計技術規定[S].

[2]DL/T 774-2004，火力發電廠熱工自動化系統檢修運行維護規程[S].

[3]范從振.鍋爐原理[M].北京：中國電力出版社，1986.

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