二熱軋精軋液壓活套改造研究

張全維 梁鋒

摘要：液壓活套是二熱軋精軋機組的重要組成部分，由于原裝設計的液壓活套閥臺伺服閥的選型不太合理，導致其張力和角度波動大，不利于控制和正常生產。針對此狀況，我們通過改造液壓活套閥臺來解決了其張力和角度波動大的問題，起到了優質增效的效果。

關鍵詞：熱軋；液壓活套；伺服閥；改造

中圖分類號：THl37.5 文獻標識碼：A文章編號：1006-8937（2014）17-0024-02

1概述

液壓活套是現代熱連軋生產線精軋機組必不可少的部分，安裝在個精軋機組之間，以保證熱連軋過程的連續性和穩定性。精軋機各機架間采用液壓活套的具體作用是：

①緩沖金屬流量的變化，給控制調整以時間，并防止成疊進鋼，造成事故。②調節各架的軋制速度以保證連軋常數，當各種工藝參數產生波動時發出信號和命令，以便快速進行調整。③帶鋼能在一定范圍內保持恒定的小張力，防止因張力過大引起帶鋼拉縮，造成寬度不均勻甚至拉斷。④精軋最后幾個機架間的活套，還可以調節張力，以控制帶鋼厚度。

2二熱軋精軋液壓活套的結構

熱軋廠1450生產線簡稱二熱軋，其精軋機組共有7臺精軋機，精軋機組之間有6套液壓活套系統。其中F1-F6精軋機出口各有1套液壓活套系統，能夠保證在7臺精軋機之間進行7道次單向連軋，使鋼坯軋制到成品厚度。液壓活套的由液壓閥臺、液壓缸、管路、活套輥、旋轉臂、擺臂以及控制部分組成，其中控制部分包括活套壓力環即張力環和活套位置環即角度環兩部分。活套結構采用液壓缸直接推動活套旋轉臂，活套旋轉臂上裝有活套輥形式，其控制簡單、轉動慣量小、反應快。帶鋼從前一精軋機進入后一精軋機時，活套旋轉臂立刻升起開始工作，按需要在兩精軋機間建立張力，并形成套量，保證軋機間的連軋關系；當帶鋼拋出前一精軋機后，活套臂立刻降下待命（處于9 ?）；換輥時處于61 ?，并用銷軸鎖定。其結構圖如圖1所示。

3二熱軋精軋液壓活套改造的原因及措施

原有活套設計的伺服閥型號為：MOD-079F2029B1-

HP5，伺服閥流量大，可控性不好，張力和角度波動較大。控制是通過外置式控制板控制，分為放大板和勵磁板，更換時必須重新調整兩塊板的可調電阻以滿足控制要求，且控制板零漂現象比較嚴重，用一段時間后在標定過程中會出振蕩現象，此時又必須微調可調電阻，調整參數較繁瑣；同時原伺服閥閥芯反饋為電壓信號，任一線路出現開路活套不受控以極限速度起落套，不僅容易發生故障而且甚至導致廢鋼。因此進行改造。

根據原有設計安裝的伺服閥存在流量大、可控性不好、張力和角度波動大、控制維護困難等情況，將原有伺服閥型號改為：D791-4028/S25JOQB6VSX2-B。根據上圖的訂貨參數可知：此伺服閥流量小，最大流量只有250 L/min；閥芯反饋信號為電流，容易控制；其余參數與原有伺服閥的參數區別不大。同時由于原有伺服閥的安裝結構和新選型的伺服閥安裝結構有所不同，所以在原有閥臺的基礎上重新設計伺服閥安裝結構，增加伺服閥轉換型號所需的伺服閥過渡閥塊。此伺服閥控制是通過內置式控制板控制，控制板集成在內部的伺服閥，更改柜內控制線路，增加電壓轉電流、電流轉電壓轉換兩個模塊，方便調整控制參數。

4二熱軋精軋液壓活套改造后的效果

液壓活套改造后液壓活套的張力和角度波動小，標定過程穩定，解決振蕩和零漂問題，整個活套系統運行穩定，并且方便調整控制參數，以利于板型控制，1#~6#活套標定運行穩定，降低了故障時間和廢鋼率。液壓活套改造前后軋制2.75 mm厚度的規格時6#活套的張力波動，如圖2和圖3所示。

通過改造前后軋制2.75 mm厚度規格時的張力對比可知：軋鋼過程中，改造前6#活套張力的波動在30~50 kN之間，而改造后6#活套張力的波動在40~48 kN之間，張力波動減小60%，同時由于張力波動變小直接減少了活套角度的波動。液壓活套改造后具體效果有如下幾點：

①伺服閥流量較原來小，可控性增強，同時由于零漂很穩定，軋制過程中張力的穩定性大大提高。避免了因張力不穩定導致的帶鋼厚度拉薄和寬度拉窄。

②因控制板集成在伺服閥內部，減少了線路的干擾，安全性提高，當線路出現故障時，不會出現極速起落套的情況，方便了控制，活套張力和角度波動明顯變小，利于板型控制。

③方便維護：原來的伺服閥如果更換則必須重新調整控制板可調電阻，調試時間較長；改造后如果需要更換伺服閥，只需要在程序中微調零漂即可，調試時間極短。

5結語

總之，二熱軋精軋液壓活套改造后不僅降低了故障率和維護成本與工作量，而且直接減少了廢鋼和提高了二熱軋鋼卷質量，間接減少了協議卷及質量異議。

參考文獻：

[1] 董躍敏.國豐1450熱軋廠精軋機活套控制[J].自動化應用,2012,(12).