套管井地層動態測試器2型的初步應用

馬建國+任國富+馬曉麗+柴慧強+曹峰+馬泳+高小孟

摘要：套管井地層動態測試器于2010年樣機調試完成，截至2011年11月，在延長油田兩個采油廠的6口井成功地進行了測井。2012年起，套管井地層動態測試器進入改進、推廣應用階段。2012年在長慶油田采油六廠成功測試一口井，得到了大型水力壓裂后的油層動態特性參數。2013年7月，在河南油田采油二廠成功測試一口井，測出了最下面油層的全部動態特性參數，還獲取了該層中部位置的真實樣品。目前，樣機已經升級為套管井地層動態測試器2型。

關鍵詞：套管井；地層測試；動態參數；雙封隔器；地層靜壓；有效滲透率；壓力梯度；油水界面

中圖分類號：P631 文獻標識碼：A 文章編號：1009-2374（2014）34-0057-04

套管井地層動態測試器為匯地層壓力成像、有效滲透率成像、表皮系數成像、采液指數成像等測井技術為一體的，一種帶雙封隔器的地層測試綜合性測井儀器，用于射孔后的套管井試油或用于油氣生產井的早、中、晚期的地層測試。

馬建國及其團隊于1998年申請了“套管井地層動態測試器”的實用新型國家專利，2000年授權。2006年5月獲得了發明專利“全儲層取樣測試器”的授權，2008年獲美國授權，Patent No：US 7，373，812 B2。

2003年10月，西安精實信公司開始了“套管井地層動態測試器”的實施設計。2010年樣機調試完成。截至2011年11月，在延長油田兩個采油廠的6口井成功地進行了測井，得到了延長油田分公司的驗收。2012年起，套管井地層動態測試器進入改進、推廣應用階段。2012年在長慶油田采油六廠成功測試一口井，得到了大型水力壓裂后的油層動態特性參數；2013年7月，在河南油田采油二廠成功測試一口井，判定上方8個油層均被水淹，測出了最下面油層的全部動態特性參數，還獲取了該層中部位置的真實樣品，為地層水。目前，樣機已經升級為套管井地層動態測試器2型。

1 儀器結構

套管井地層動態測試器由地面儀器和井下儀器構成。地面儀器包括套管井地層動態測試器專用筆記本電腦和控制面板。井下儀器包括電纜連接器（馬龍頭）、自然伽馬磁定位段、電子短節、油箱動力段、控測段和雙封隔器段。配套設備包括測井儀器車、熱敏繪圖儀和測井電纜，如圖1所示：

2 套管井地層動態測試器測試原理

套管井地層動態測試器用電纜傳輸控制信號和測量信號，井下儀器的液壓系統可以使上下封隔器座封和解封。座封時封隔段環形空間井液和封隔段地層流體進入儀器測試室（240mL），而后裝滿測試室，這中間測試室的壓力隨時間變化的關系曲線由壓力傳感器記錄下來。由于流量給定且多次測試，利用地層滲透理論即可直接測量出該層段各種動態特性參數。多次座封、測試和解封，即可完成油氣井各分層段的動態參數測量。對于厚油層，可以測出壓力梯度分布曲線，準確測定氣油、氣水、油水界面位置。

3 測試工序

3.1 單分層測試工序

（1）將儀器進液段置于測試設計深度；（2）使雙封隔器座封；（3）測環空流體和地層流體流入儀器測試室的壓力曲線；（4）雙封隔器解封，儀器自由懸垂于井筒，做好測試下一個測試點的準備。

3.2 單分層測試壓力曲線形式

如圖2所示，壓力曲線測出的數據：井筒液柱靜壓力、進液流量、進液流動壓力、進液停止后的恢復壓力數據組、地層靜止壓力、地層靜止溫度。

解釋結果

3.3 單分層測試壓力曲線特點

（1）上、下封隔器均有1m長的垂直密封段，可確保進液段地層特性不受上、下層區影響，資料準確；（2）樣品流入管線很短，管儲效應極小，壓力曲線解釋準確。

3.4 地層特性參數

由測試壓力曲線及其解釋可得出的地層特性參數：（1）即時地層靜壓；（2）地層溫度；（3）地層有效滲透率；（4）地層表皮系數；（5）采液（油）指數。

3.5 多分層測試方法

（1）厚油層相隔0.5m或1.0m做一次分層測試；（2）地層靜壓剖面圖上壓力梯度值就是流體密度值；（3）厚油層兩條壓力梯度線的交點就是兩相界面位置，如油水界面；（4）壓力梯度值指示流體種類，如氣區、油區、水區。

4 解釋理論

使用地層流體滲流力學的圓柱形徑向流滲流理論，對每個測點的流體流入壓力曲線進行解釋，使用壓力恢復理論、也可以使用壓力降理論進行解釋。

5 新××36井分層測試

5.1 新××036井簡況

長慶油田采油六廠新××36井于2012年11月5日進行了水力壓裂，11月7日7點鐘停止抽吸，試油結果日產油8.6m3，日產水1.1m3。

5.2 分層測試施工情況

2012年11月08日開始，在長慶油田第六采油廠新44-036井進行了分層測試。

5.2.1 校深。測取了CCL曲線，使用CCL曲線對比了原井接箍曲線校深，誤差達到油田標準規定，保證了儀器對準射孔段作業。同時也要測取自然伽馬曲線。

5.2.2 測取井筒相關曲線。測取了測速曲線（SPD）、（PRE）曲線又稱井筒液柱壓力梯度曲線、（TEM）曲線井筒溫度梯度曲線。由上提校深曲線圖中PRE曲線（井筒壓力梯度曲線）和TEM曲線（井筒溫度梯度曲線），得出896m處為井筒氣油界面，1055m處為井筒油水界面。

5.2.3 1530.2m處地層測試。在1530.2m處，我們共測了3條地層流動壓力（PRE）曲線，每條曲線上又有多次地層流體流動-壓力恢復的完整測試曲線，我們優選18點22分15秒至18點26分28秒的一次地層流體流動壓力曲線段，來進行數據采集和處理。

由18點22分15秒至18點26分28秒的地層流體流動壓力曲線，采集到的數據及使用解釋軟件計算，如圖3得出：（1）即時地層靜壓5.37MPa；（2）井筒液柱壓力4.92MPa；（3）地層溫度54.37℃；（4）經過解釋軟件的處理，計算出：endprint

壓力恢復滲透率

表皮系數

采油指數

的半對數曲線如圖4所示：

5.2.4 1530.6m處地層測試。在1530.6m處，我們共測了2條地層流動壓力曲線，每條曲線上又有多次地層流體流動-壓力恢復的完整測試曲線。我們優選第一條地層流動壓力曲線上的18點31分55秒至18點33分57秒的

一次地層流體流動壓力曲線段，來進行數據采集和處理。

使用采集到的數據及使用解釋軟件計算，得出：（1）地層靜壓5.11MPa；（2）井筒液柱壓力4.94MPa；（3）地層溫度55.16℃；（4）經過解釋軟件的處理，計算出：

壓力恢復滲透率=40.74×

表皮系數S=-0.11

采油指數=69.30

5.2.5 本井測試數據及解釋結果見表1：

5.2.6 新××36井分層測試得到的一些認識。（1）本井為新鉆試油井，剛剛試完油，停抽一天多，井液潔凈，可以不洗井，及時進行測試作業，好處是所測結果真實反映地層動態特性，也使測試作業變得更便捷；（2）本井2012年11月05日壓裂后投產。延9地層井深1529.8～1531.8m的射孔段的1530.2m處和1530.6m處實測動態參數數據說明本井延9油層水力壓裂效果很好；（3）延9地層井深1529.8～1531.8m射孔段水力壓裂后，在所測兩個地層點，分層動態參數是不一樣的，尤其是在1530.2m處實測地層靜壓為5.37MPa，高于更深處1530.6m處的地層靜壓；（4）這口井停產20～30小時，即時地層靜壓較低，但是由于有效滲透率和采油指數較高，產能也相當高；（5）水力壓裂后，表皮系數較小，地層傷害較輕（1530.2m處污染尚存）。

6 河南油田采油二廠古××05井的分層測試

6.1 8個分層段被水淹

588.3m、589.5m、629.5m、617.6m、615m、610.5m、594.0m、591.0m處的地層測試：從該點地層流體流動壓力曲線圖可直接測得井筒液柱壓力值、地層溫度值。但從該點地層流體流動壓力曲線圖看出，儀器座封后，在儀器測試過程中地層流動壓力無任何變化，無流動壓力段，始終與井筒液柱壓力始終一致，系強大水體作用結果，得出該層為水淹層，無法測到地層靜壓。以上特點，8個測點都一致，說明這些層均被水淹。

6.2 638m段地層測試

這是這次測井的第三個測點，由于前兩個層點地層均被水淹，調整測試位置，開始從最底層向上測量，儀器下放至638.0m，開始638m處地層測試，見638m地層流體流動壓力曲線圖，如圖5：

圖5中，左區間的PR2，顯示和記錄即時的地層壓力值，它是模擬量記錄；中區間是時間記錄道，1分鐘走10個小格，1個小格是6秒鐘；右區間的曲線顯示和記錄的PRE、TEM都是即時的數字量。其中PRE是地層壓力值，是用壓阻式數字壓力計測出的，準確度為萬分之五，而同位置的模擬壓力計PR2是應變壓力計，準確度為百分之一。TEM是同一壓阻式數字壓力計的溫度測值，是數字式的，也是高準確度的。PR1是液壓系統的壓力顯示和記錄，也用應變壓力計。

由PRE曲線可以看到，在13時4分鐘時曲線出現了一個壓力降落又很快恢復的尖峰，大約歷經8～10秒鐘。這就是我們捕捉到的地層流體流動的壓力曲線，反映出地層是高滲透率的特性。

由曲線直接測得638m處地層的一系列數值：地層靜壓5.12MPa，井筒液柱壓力5.14MPa，地層溫度44.90℃（此時實測溫度為44.20℃，我們不使用它，我們使用最后儀器在此測試點為獲取地層真樣，而反復泵抽排18次時，測到的地層溫度44.90℃，由于時間長，儀器的壓阻壓力計的溫度傳感器與地層溫度達到完全平衡，所以它是地層溫度的正確計量值）。

經過解釋軟件的處理，得出：

壓恢滲透率=230.06×

表皮系數S=-5.81

采油指數=445.93

6.3 本井測試數據及解釋結果

6.4 攝取到一個地層真實流體樣品

在得知V51層位（即638m）處為獨立油層后，待以上層位測試完成后，下放儀器至638m處，再次測試該層位，座封后，測試曲線與第一次測試重復性很好，經過反復抽排（18次）后（目的是將測試段環空的井液柱流體抽進測試室后，再通過測試復位排放到測試環空位置以上的井筒中），再測試，不打測試復位，使其測試抽進去的地層流體保存在測試室里，解封后將儀器拉出，返回駐地后再進行座封，連接轉樣器，測試復位，將測試室內的地層流體壓入轉樣器，再帶到高壓物性實驗室化驗。這次測試所取地層真實樣品，結果為95mL地層水，無油。就未作高壓物性分析。由于取樣層點在V51層位的中點，不能排除在該層上方位置產出原油的

可能。

6.5 關于尋找殘余油的建議

古××05井是一口高含水油井，1989年6月投產，2000年7月開始注水采油，經2013年07月08日的套管井地層動態測試器測井，證明9個分層中上方8個分層已經水線突破，而且已被不同程度水淹。但是從注水采油開始，時至今日，每個分層還有沒有殘余油？還有多少殘余油？是很難搞清楚的一個難題。好在套管井地層動態測試器一次下井能獲取一個地層真實流體樣品，我們在每個分層頂段，把儀器取樣口對準該層最上部殘余油區取樣，都取一個真樣，所取樣品沒有油花的，我們可以認為該層段產物為純出水；有油花的認為該層段產出少量原油；有不少原油的，認為該層段含油量較高。

保留好每一個產出殘余油的層段，繼續生產。為了提高采油效率，大力降低采油成本，應該封掉純產水層段，只讓產殘余油的油層段生產，不讓殘余油遺留在被封掉的油層里，尋找和封堵純產水層的工作可以多次進行（比如三個月、半年進行一次），做到既能把油井的所有殘余油采光、抽浄，大大降低能源無謂埋沒，也能及時采取堵水措施，改善注水的無謂消耗。

參考文獻

[1] 西儀二廠地層測試器小組.電纜式地層測試器[J].測井技術，1977，（1）.

[2] 馬建國.美國電纜地層測試器技術對比[J].西安石油學院學報，1986，（1）.

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[9] 馬建國，郭遼原，任國富.套管井電纜地層測試新技術[J].測井技術，2003，（2）.

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[12] 馬建國，門艷萍，劉雪峰，沈渭濱，馬峻，鄭云，張健.川口油區多分層試井儀分層測試嘗試——水平裂縫的定位[J].中國科技成果，2011，（23）.

[13] 馬建國，高新奎，朱德維，龐廣應，高小孟，劉丁丁.多分層試井儀在川口、子北油區的應用[A].2011油氣藏監測與管理國際會議論文集[C].2011.

作者簡介：馬建國（1941-），男，原西安石油大學石油工程學院教授，西安精實信石油科技開發有限責任公司總工程師，研究方向：油氣井地層測試技術。endprint

壓力恢復滲透率

表皮系數

采油指數

的半對數曲線如圖4所示：

5.2.4 1530.6m處地層測試。在1530.6m處，我們共測了2條地層流動壓力曲線，每條曲線上又有多次地層流體流動-壓力恢復的完整測試曲線。我們優選第一條地層流動壓力曲線上的18點31分55秒至18點33分57秒的

一次地層流體流動壓力曲線段，來進行數據采集和處理。

使用采集到的數據及使用解釋軟件計算，得出：（1）地層靜壓5.11MPa；（2）井筒液柱壓力4.94MPa；（3）地層溫度55.16℃；（4）經過解釋軟件的處理，計算出：

壓力恢復滲透率=40.74×

表皮系數S=-0.11

采油指數=69.30

5.2.5 本井測試數據及解釋結果見表1：

5.2.6 新××36井分層測試得到的一些認識。（1）本井為新鉆試油井，剛剛試完油，停抽一天多，井液潔凈，可以不洗井，及時進行測試作業，好處是所測結果真實反映地層動態特性，也使測試作業變得更便捷；（2）本井2012年11月05日壓裂后投產。延9地層井深1529.8～1531.8m的射孔段的1530.2m處和1530.6m處實測動態參數數據說明本井延9油層水力壓裂效果很好；（3）延9地層井深1529.8～1531.8m射孔段水力壓裂后，在所測兩個地層點，分層動態參數是不一樣的，尤其是在1530.2m處實測地層靜壓為5.37MPa，高于更深處1530.6m處的地層靜壓；（4）這口井停產20～30小時，即時地層靜壓較低，但是由于有效滲透率和采油指數較高，產能也相當高；（5）水力壓裂后，表皮系數較小，地層傷害較輕（1530.2m處污染尚存）。

6 河南油田采油二廠古××05井的分層測試

6.1 8個分層段被水淹

588.3m、589.5m、629.5m、617.6m、615m、610.5m、594.0m、591.0m處的地層測試：從該點地層流體流動壓力曲線圖可直接測得井筒液柱壓力值、地層溫度值。但從該點地層流體流動壓力曲線圖看出，儀器座封后，在儀器測試過程中地層流動壓力無任何變化，無流動壓力段，始終與井筒液柱壓力始終一致，系強大水體作用結果，得出該層為水淹層，無法測到地層靜壓。以上特點，8個測點都一致，說明這些層均被水淹。

6.2 638m段地層測試

這是這次測井的第三個測點，由于前兩個層點地層均被水淹，調整測試位置，開始從最底層向上測量，儀器下放至638.0m，開始638m處地層測試，見638m地層流體流動壓力曲線圖，如圖5：

圖5中，左區間的PR2，顯示和記錄即時的地層壓力值，它是模擬量記錄；中區間是時間記錄道，1分鐘走10個小格，1個小格是6秒鐘；右區間的曲線顯示和記錄的PRE、TEM都是即時的數字量。其中PRE是地層壓力值，是用壓阻式數字壓力計測出的，準確度為萬分之五，而同位置的模擬壓力計PR2是應變壓力計，準確度為百分之一。TEM是同一壓阻式數字壓力計的溫度測值，是數字式的，也是高準確度的。PR1是液壓系統的壓力顯示和記錄，也用應變壓力計。

由PRE曲線可以看到，在13時4分鐘時曲線出現了一個壓力降落又很快恢復的尖峰，大約歷經8～10秒鐘。這就是我們捕捉到的地層流體流動的壓力曲線，反映出地層是高滲透率的特性。

由曲線直接測得638m處地層的一系列數值：地層靜壓5.12MPa，井筒液柱壓力5.14MPa，地層溫度44.90℃（此時實測溫度為44.20℃，我們不使用它，我們使用最后儀器在此測試點為獲取地層真樣，而反復泵抽排18次時，測到的地層溫度44.90℃，由于時間長，儀器的壓阻壓力計的溫度傳感器與地層溫度達到完全平衡，所以它是地層溫度的正確計量值）。

經過解釋軟件的處理，得出：

壓恢滲透率=230.06×

表皮系數S=-5.81

采油指數=445.93

6.3 本井測試數據及解釋結果

6.4 攝取到一個地層真實流體樣品

在得知V51層位（即638m）處為獨立油層后，待以上層位測試完成后，下放儀器至638m處，再次測試該層位，座封后，測試曲線與第一次測試重復性很好，經過反復抽排（18次）后（目的是將測試段環空的井液柱流體抽進測試室后，再通過測試復位排放到測試環空位置以上的井筒中），再測試，不打測試復位，使其測試抽進去的地層流體保存在測試室里，解封后將儀器拉出，返回駐地后再進行座封，連接轉樣器，測試復位，將測試室內的地層流體壓入轉樣器，再帶到高壓物性實驗室化驗。這次測試所取地層真實樣品，結果為95mL地層水，無油。就未作高壓物性分析。由于取樣層點在V51層位的中點，不能排除在該層上方位置產出原油的

可能。

6.5 關于尋找殘余油的建議

古××05井是一口高含水油井，1989年6月投產，2000年7月開始注水采油，經2013年07月08日的套管井地層動態測試器測井，證明9個分層中上方8個分層已經水線突破，而且已被不同程度水淹。但是從注水采油開始，時至今日，每個分層還有沒有殘余油？還有多少殘余油？是很難搞清楚的一個難題。好在套管井地層動態測試器一次下井能獲取一個地層真實流體樣品，我們在每個分層頂段，把儀器取樣口對準該層最上部殘余油區取樣，都取一個真樣，所取樣品沒有油花的，我們可以認為該層段產物為純出水；有油花的認為該層段產出少量原油；有不少原油的，認為該層段含油量較高。

保留好每一個產出殘余油的層段，繼續生產。為了提高采油效率，大力降低采油成本，應該封掉純產水層段，只讓產殘余油的油層段生產，不讓殘余油遺留在被封掉的油層里，尋找和封堵純產水層的工作可以多次進行（比如三個月、半年進行一次），做到既能把油井的所有殘余油采光、抽浄，大大降低能源無謂埋沒，也能及時采取堵水措施，改善注水的無謂消耗。

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[13] 馬建國，高新奎，朱德維，龐廣應，高小孟，劉丁丁.多分層試井儀在川口、子北油區的應用[A].2011油氣藏監測與管理國際會議論文集[C].2011.

作者簡介：馬建國（1941-），男，原西安石油大學石油工程學院教授，西安精實信石油科技開發有限責任公司總工程師，研究方向：油氣井地層測試技術。endprint

壓力恢復滲透率

表皮系數

采油指數

的半對數曲線如圖4所示：

5.2.4 1530.6m處地層測試。在1530.6m處，我們共測了2條地層流動壓力曲線，每條曲線上又有多次地層流體流動-壓力恢復的完整測試曲線。我們優選第一條地層流動壓力曲線上的18點31分55秒至18點33分57秒的

一次地層流體流動壓力曲線段，來進行數據采集和處理。

使用采集到的數據及使用解釋軟件計算，得出：（1）地層靜壓5.11MPa；（2）井筒液柱壓力4.94MPa；（3）地層溫度55.16℃；（4）經過解釋軟件的處理，計算出：

壓力恢復滲透率=40.74×

表皮系數S=-0.11

采油指數=69.30

5.2.5 本井測試數據及解釋結果見表1：

5.2.6 新××36井分層測試得到的一些認識。（1）本井為新鉆試油井，剛剛試完油，停抽一天多，井液潔凈，可以不洗井，及時進行測試作業，好處是所測結果真實反映地層動態特性，也使測試作業變得更便捷；（2）本井2012年11月05日壓裂后投產。延9地層井深1529.8～1531.8m的射孔段的1530.2m處和1530.6m處實測動態參數數據說明本井延9油層水力壓裂效果很好；（3）延9地層井深1529.8～1531.8m射孔段水力壓裂后，在所測兩個地層點，分層動態參數是不一樣的，尤其是在1530.2m處實測地層靜壓為5.37MPa，高于更深處1530.6m處的地層靜壓；（4）這口井停產20～30小時，即時地層靜壓較低，但是由于有效滲透率和采油指數較高，產能也相當高；（5）水力壓裂后，表皮系數較小，地層傷害較輕（1530.2m處污染尚存）。

6 河南油田采油二廠古××05井的分層測試

6.1 8個分層段被水淹

588.3m、589.5m、629.5m、617.6m、615m、610.5m、594.0m、591.0m處的地層測試：從該點地層流體流動壓力曲線圖可直接測得井筒液柱壓力值、地層溫度值。但從該點地層流體流動壓力曲線圖看出，儀器座封后，在儀器測試過程中地層流動壓力無任何變化，無流動壓力段，始終與井筒液柱壓力始終一致，系強大水體作用結果，得出該層為水淹層，無法測到地層靜壓。以上特點，8個測點都一致，說明這些層均被水淹。

6.2 638m段地層測試

這是這次測井的第三個測點，由于前兩個層點地層均被水淹，調整測試位置，開始從最底層向上測量，儀器下放至638.0m，開始638m處地層測試，見638m地層流體流動壓力曲線圖，如圖5：

圖5中，左區間的PR2，顯示和記錄即時的地層壓力值，它是模擬量記錄；中區間是時間記錄道，1分鐘走10個小格，1個小格是6秒鐘；右區間的曲線顯示和記錄的PRE、TEM都是即時的數字量。其中PRE是地層壓力值，是用壓阻式數字壓力計測出的，準確度為萬分之五，而同位置的模擬壓力計PR2是應變壓力計，準確度為百分之一。TEM是同一壓阻式數字壓力計的溫度測值，是數字式的，也是高準確度的。PR1是液壓系統的壓力顯示和記錄，也用應變壓力計。

由PRE曲線可以看到，在13時4分鐘時曲線出現了一個壓力降落又很快恢復的尖峰，大約歷經8～10秒鐘。這就是我們捕捉到的地層流體流動的壓力曲線，反映出地層是高滲透率的特性。

由曲線直接測得638m處地層的一系列數值：地層靜壓5.12MPa，井筒液柱壓力5.14MPa，地層溫度44.90℃（此時實測溫度為44.20℃，我們不使用它，我們使用最后儀器在此測試點為獲取地層真樣，而反復泵抽排18次時，測到的地層溫度44.90℃，由于時間長，儀器的壓阻壓力計的溫度傳感器與地層溫度達到完全平衡，所以它是地層溫度的正確計量值）。

經過解釋軟件的處理，得出：

壓恢滲透率=230.06×

表皮系數S=-5.81

采油指數=445.93

6.3 本井測試數據及解釋結果

6.4 攝取到一個地層真實流體樣品

在得知V51層位（即638m）處為獨立油層后，待以上層位測試完成后，下放儀器至638m處，再次測試該層位，座封后，測試曲線與第一次測試重復性很好，經過反復抽排（18次）后（目的是將測試段環空的井液柱流體抽進測試室后，再通過測試復位排放到測試環空位置以上的井筒中），再測試，不打測試復位，使其測試抽進去的地層流體保存在測試室里，解封后將儀器拉出，返回駐地后再進行座封，連接轉樣器，測試復位，將測試室內的地層流體壓入轉樣器，再帶到高壓物性實驗室化驗。這次測試所取地層真實樣品，結果為95mL地層水，無油。就未作高壓物性分析。由于取樣層點在V51層位的中點，不能排除在該層上方位置產出原油的

可能。

6.5 關于尋找殘余油的建議

古××05井是一口高含水油井，1989年6月投產，2000年7月開始注水采油，經2013年07月08日的套管井地層動態測試器測井，證明9個分層中上方8個分層已經水線突破，而且已被不同程度水淹。但是從注水采油開始，時至今日，每個分層還有沒有殘余油？還有多少殘余油？是很難搞清楚的一個難題。好在套管井地層動態測試器一次下井能獲取一個地層真實流體樣品，我們在每個分層頂段，把儀器取樣口對準該層最上部殘余油區取樣，都取一個真樣，所取樣品沒有油花的，我們可以認為該層段產物為純出水；有油花的認為該層段產出少量原油；有不少原油的，認為該層段含油量較高。

保留好每一個產出殘余油的層段，繼續生產。為了提高采油效率，大力降低采油成本，應該封掉純產水層段，只讓產殘余油的油層段生產，不讓殘余油遺留在被封掉的油層里，尋找和封堵純產水層的工作可以多次進行（比如三個月、半年進行一次），做到既能把油井的所有殘余油采光、抽浄，大大降低能源無謂埋沒，也能及時采取堵水措施，改善注水的無謂消耗。

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作者簡介：馬建國（1941-），男，原西安石油大學石油工程學院教授，西安精實信石油科技開發有限責任公司總工程師，研究方向：油氣井地層測試技術。endprint