古龍南地區低阻油層膠結指數和飽和度指數影響因素實驗

宋延杰，姜艷嬌，宋 楊，張依妮

1.東北石油大學地球科學學院，黑龍江 大慶 163318

2.非常規油氣成藏與開發省部共建國家重點實驗室培育基地，黑龍江 大慶 163318

3.中油遼河工程有限公司，遼寧 盤錦 124010

0 引言

阿爾奇公式是利用測井資料定量計算含油飽和度的基礎，適用于純巖石地層。由于低阻油層的巖性、物性及孔隙結構復雜多變，經典阿爾奇公式不能很好地對低阻油層的飽和度進行評價；然而，通過巖石物理實驗，研究膠結指數（m）和飽和度指數（n）的變化規律，建立變參數阿爾奇公式仍是目前定量評價低阻油層飽和度所采用的主要方法之一［1－2］。因此，研究低阻油層阿爾奇公式m和n的影響因素及變化規律是非常必要的。國內外很多學者在巖電參數影響因素研究方面做了大量工作，并取得了較好的成果。對于純巖石地層，曾文沖、原海涵、Jackson等［3－13］從孔隙度、滲透率、孔隙結構及巖石顆粒形狀等方面對m和n的影響進行研究后認為：阿爾奇公式中m值是對巖石中孔隙曲折度的度量，曲折度越高，m值越大，巖石顆粒形狀及孔隙形狀不同，m值不同，m值隨毛管孔徑和滲透率的增加而增加；n值反映了巖石的潤濕性和孔隙結構特征，儲層孔喉比越大，n值越大，親油巖石的n值高于親水巖石的n值，且在純水潤濕砂巖地層中高含水飽和度砂巖的n值大于低含水飽和度砂巖的n值。高楚橋、鄧少貴、Hilmi等［14－21］對泥質砂巖儲層的m和n的影響因素進行了研究。根據毛管理論分析認為，m值受毛管半徑、孔隙彎曲度影響，n值受儲層孔喉比、毛管半徑分布指數影響?；趲r石物理實驗認為，泥質體積分數對m值影響相對較大，黏土礦物類型及含量不同，m值不同，并且m值和n值都隨地層水礦化度的增大而增大，隨地層陽離子交換容量的增大而減小，隨實驗測量溫度的增加而減小，隨壓力的增大而增大。近年來，對低孔低滲低阻儲層的m和n的影響因素研究越來越受到專家學者的重視。李軍、張超饃、李奎周等［1，22－27］主要從孔隙結構、巖性、膠結物、地層水礦化度等方面分析探討了低孔低滲低阻儲層的m和n的影響因素。結果表明：泥質粉砂巖m值較小，砂礫巖m值較大；隨著巖石平均粒度增大，m、n值增大；隨著鈣質和膏質膠結物含量增大，m、n值增大；隨地層水礦化度的增大，m、n值增大；隨地層泥質體積分數和陽離子交換容量的增大，m、n值減小。低阻油層成因復雜，且不同地區低阻油層的成因不同，它可以為一種成因或多種成因的組合［28－32］，從而使得低阻油層m和n的影響因素隨地區不同而發生變化。

古龍南地區葡萄花油層的儲層物性差，屬低孔特低滲儲層。從電性特征看，古龍南地區既存在低阻油層又存在高阻水層，且低阻油層分布廣泛，儲層流體識別難度較大。已有研究表明：含泥重、黏土附加導電性強、微孔隙發育、束縛水飽和度高是產生古龍南地區葡萄花低電阻率油層的主要因素［33］。這種低孔低滲的儲層特點和復雜的低阻成因給儲層評價帶來了很大困難，因此，如何通過巖石物理實驗合理、正確地分析古龍南地區葡萄花低電阻率油層的m和n影響因素是非常必要的。為了全面準確地研究古龍南地區葡萄花低電阻率油層的m和n影響因素，筆者采用同一巖樣而不采用并行樣進行巖石物理實驗測量，以確保儲層特性研究的一致性。為此，對同一巖樣進行孔滲、核磁特性、巖電、粒度、陽離子交換量以及壓汞實驗測量，利用獲得的每一塊巖樣的物性參數、孔隙結構參數、核磁特性參數、陽離子交換容量等，分析討論了低阻油層m和n的影響因素，為建立古龍南地區低阻油層改進的阿爾奇公式打下基礎。

1 巖石物理實驗設計

1.1 巖心樣品選取

低阻油氣層系指在同一油水系統內油氣層與純水層的電阻率之比小于2，即油氣層的電阻增大率小于2的油氣層?；诠琵埬系貐^葡萄花油層的試油資料和測井響應研究，將古龍南地區電阻率小于15Ω·m的油層規定為本區的低阻油層，而將電阻率大于15Ω·m的油層規定為本區的常規油層［33］。按照低阻油層和常規油層劃分標準，在試油取心井段選取該區低阻油層和常規油層的巖心樣品。同時，為使利用實驗數據建立的規律具有一般性，選取的巖樣還必須滿足以下要求：①兼顧巖性，選取的樣品反映地區的主要巖性；②兼顧物性，選取的樣品泥質體積分數、孔隙度、滲透率有一定的變化范圍；③兼顧電性，選取的樣品測井響應有一定的變化。按照上述標準選取低阻油層巖樣14塊，常規油層巖樣18塊。低阻油層和常規油層巖性均以粉砂巖和泥質粉砂巖為主：低阻油層泥質體積分數為23.7%～39.2%，孔隙度為5.5%～18.5%，滲透率為（0.01～4.02）×10－3μm2；常規油層泥質體積分數為18.0%～26.3%，孔隙度為8.6%～17.4%，滲透率為（0.14～12.31）×10－3μm2。

1.2 巖樣實驗流程和步驟

為了確保用同一巖樣完成孔滲、核磁特性測量、巖電、粒度、陽離子交換量以及壓汞實驗測量，設計了巖樣的實驗流程，見圖1。實驗步驟如下：

圖1 巖心實驗流程圖Fig.1 Core experiment flow diagram

1）將巖樣洗油、洗鹽、烘干，對巖樣進行預處理。

2）在常溫條件下，應用氣測法測量巖樣孔隙度和滲透率。

3）按照該區地層水類型和礦化度，配置礦化度為16 000和10 000mg/L的NaHCO3水溶液。

4）在溫度（35℃）條件下，制備飽含水巖樣，測量飽含水巖樣的T2譜，然后對巖樣進行離心，測量離心后巖樣的T2譜，完成巖樣的核磁特性測量。

5）對巖樣進行預處理，制備飽含水巖樣。在地層溫度（75℃）和壓力（40MPa）下，用油驅水測量不同含水飽和度的巖樣電阻率，完成巖樣的巖電實驗測量。

6）對巖樣進行預處理，取一薄片巖樣，采用激光粒度分析法，進行巖樣顆粒粒度分析。

7）將切去一薄片的剩余巖樣平均分成兩份，取其中一份巖樣進行壓汞實驗，測定巖樣的毛管壓力曲線和孔喉大小分布。

8）取另一份巖樣，粉碎處理后，對巖樣依次進行絡合、洗銨鹽、蒸餾、滴定后，依據實驗數據計算陽離子交換量，完成巖樣的陽離子交換容量測量。

2 膠結指數（m）影響因素

利用孔滲實驗，可得出巖樣的孔隙度和滲透率值。利用粒度實驗，可得出巖樣的泥質體積分數值（本文采用粒徑小于7.8μm顆粒的體積分數）。利用核磁共振實驗，可得出巖樣的T2幾何平均值、微孔隙體積與可動流體孔隙體積之比等參數。利用圧汞實驗，可得出巖樣的孔喉中值半徑、平均半徑、分選系數等參數。利用陽離子交換容量實驗，可得出巖樣的陽離子交換容量。在阿爾奇方程中，令a＝1.0，可得

其中：a為巖性系數；Rw為地層水電阻率；Ro為飽含水巖石電阻率；φ為孔隙度。利用巖電實驗測量數據，由式（1），確定了14塊低阻油層和18塊常規油層巖樣的m值。將實驗確定的巖樣m值和反映巖樣的物性、孔隙結構、黏土附加導電能力的特征參數進行交會，并對比分析低阻油層和常規油層的m值變化規律，可以得出影響低阻油層m的因素。

2.1 物性參數影響

m值與巖石類型和巖石孔隙結構特征有關，而反映孔隙結構特征的宏觀參數有孔隙度、滲透率等。圖2為古龍南地區葡萄花油層m與各物性參數（K為滲透率為孔滲綜合指數，Vsh為泥質體積分數）的交會圖。從圖2中可以看出：低阻油層的m值比常規油層的m值低；在低阻油層中，m值隨滲透率、孔滲綜合指數的增大而增大，隨泥質體積分數的增大而減小，但數據點分散，相關性不明顯。m值與孔隙度無關、與孔隙度和泥質體積分數比值無關。

2.2 孔隙結構參數影響

由于古龍南地區葡萄花油層的低阻油層微孔隙發育，從而導致其孔隙結構更加復雜，而巖樣的壓汞和核磁共振實驗可以給出反映儲層微觀孔隙結構特征的參數，故通過巖樣的壓汞和核磁共振實驗可研究儲層微觀孔隙結構特征對m的影響。在壓汞實驗給出的反映巖石孔隙結構特征的微觀參數中，反映孔喉大小的參數有最大孔喉半徑、孔喉半徑中值、平均孔喉半徑、孔喉半徑均值和主要喉道半徑平均值，反映孔喉分選程度的參數有喉道分選系數、相對分選系數、均質系數、歪度等?；趬汗瘜嶒灁祿?，繪制了m與孔喉半徑中值、平均半徑、最大半徑、半徑均值、分選系數和歪度的交會圖，見圖3。從圖3中可以看出：該區低阻油層的m隨孔喉中值半徑、平均半徑和半徑均值的增大而增大，但相關性不明顯；m與孔喉最大半徑、分選系數和歪度無關。

在核磁共振實驗測量的特性參數中，T2幾何平均值能夠反映巖樣孔隙結構特征，而微孔隙體積與可動流體體積之比反映小孔隙與大孔隙的相對比例。因此，基于巖樣核磁共振實驗測量數據，分別繪制了m與T2幾何平均值、m與微孔隙體積與可動流體體積之比交會圖，見圖4。由圖4可知：該區低阻油層的m值隨T2幾何平均值的增大而增大，而且關系很好；m值隨微孔隙體積與可動流體體積之比增大而減小，并有比較好的線性關系。

2.3 黏土附加導電能力影響

由于古龍南地區葡萄花油層的低阻油層含泥重且伊利石及伊蒙混層相對含量高，從而導致其黏土附加導電能力強，而巖樣的陽離子交換能力實驗可以給出反映儲層黏土附加導電能力大小的參數，故通過巖樣的陽離子交換能力實驗可研究儲層黏土附加導電能力對m的影響?；陉栯x子交換容量實驗數據，繪制了m與陽離子交換容量（Qv）交會圖（圖5）。由圖5可知：低阻油層陽離子交換容量大于常規油層陽離子交換容量；低阻油層的m值隨陽離子交換容量的增大而減小，但相關性不明顯。

3 飽和度指數（n）影響因素

利用巖電實驗測量數據，在電阻增大系數（I）與含水飽和度（Sw）雙對數交會圖上，進行線性回歸，確定巖樣的n值。由于部分巖樣滲透率很低，在進行油驅水實驗時含水飽和度減少很小，最低含水飽和度在93%以上，從而造成測得的飽和度數據點太少，且變化范圍很小，依據公式回歸出的n值不準確。因此，對n的影響因素實驗研究中去掉了6塊低阻油層巖樣和1塊常規油層巖樣。將實驗確定的8塊低阻油層巖樣和17塊常規油層巖樣n值和反映巖樣的物性、孔隙結構、黏土附加導電能力的特征參數進行交會，并對比分析低阻油層和常規油層的n值變化規律，得出影響低阻油層n的因素。

圖3 m與孔隙結構參數交會圖Fig.3 Pore structure parameters vs.m

圖4 m與核磁共振特性參數交會圖Fig.4 Nuclear magnetic resonance parameters vs.m

圖5 m與Qv交會圖Fig.5 Qvvs.m

3.1 物性參數影響

基于巖石物理實驗數據，圖6給出了古龍南地區葡萄花油層n與滲透率、孔隙度、孔滲綜合指數、泥質體積分數、孔隙度與泥質體積分數比值的交會圖。從圖6中可以看出：低阻油層的n值比常規油層的n值低；在低阻油層中，n值隨孔隙度、孔滲綜合指數、孔隙度和泥質體積分數比值的增大而增大，并有比較好的相關性。n值與泥質體積分數的相關性不明顯。n值與滲透率無關。

3.2 孔隙結構參數影響

基于壓汞實驗數據，圖7給出了古龍南地區葡萄花油層n與孔喉中值半徑、平均半徑、最大半徑、半徑均值、分選系數和歪度的交會圖。從圖7中可以看出：該區低阻油層的n值隨孔喉中值半徑、平均半徑、最大半徑和半徑均值的增大而增大，并且有很好的線性關系。n與孔喉分選系數和歪度無關系。

基于巖樣核磁共振實驗測量數據，圖8給出了古龍南地區葡萄花油層n與T2幾何平均值、n與微孔隙體積與可動流體體積之比交會圖。由圖8可知：該區低阻油層的n值隨微孔隙體積與可動流體體積之比增大而減小，而n值與T2幾何平均值之間沒有關系。

3.3 黏土附加導電能力影響

基于陽離子交換容量實驗數據，圖9給出了古龍南地區葡萄花油層的n與陽離子交換容量交會圖。由圖9可知：低阻油層的n值與陽離子交換容量沒有明顯關系。

4 膠結指數和飽和度指數規律

古龍南地區低阻油層膠結指數影響因素研究結果表明，古龍南地區低阻油層的m值變化規律為：隨滲透率、孔滲綜合指數、中值半徑、平均半徑、半徑均值、T2幾何平均值的增加，m值增大；而隨泥質體積分數、陽離子交換容量、微孔隙體積與可動流體體積之比的增加，m值減小。該區低阻油層m值的這種變化規律受控于該區低阻油層的成因。通過對古龍南地區低阻油層和常規油層的巖性、物性、微孔隙體積、黏土礦物、地層水礦化度等特征的對比分析，得出巖性細、含泥重、黏土附加導電性強、微孔隙發育、束縛水飽和度高是產生古龍南地區低電阻率油層的主要因素［23］。巖石孔隙度變小與孔隙結構變復雜的相對大小的不同對m值的影響不同［34］，對于純巖石，

圖6 n與各物性參數交會圖Fig.6 Petrophysical parameters vs.n

圖7 n與孔隙結構參數交會圖Fig.7 Pore structure parameters vs.n

圖8 n與核磁共振特性參數交會圖Fig.8 Nuclear magnetic resonance parameters vs.n

圖9 n與Qv交會圖Fig.9 Qvvs.n

其中，τ為孔隙曲折度。由式（2）可知，當孔隙度變小，孔隙結構變復雜時，如果孔隙曲折度平方的變化速率小于孔隙度變化速率，即lg（τ2）/（－lg（φ））隨孔隙結構變復雜而減小，則m值隨孔隙結構變差而減小。對于該區微孔隙發育、高束縛水飽和度的低阻油層，當孔隙度變小、孔隙結構變復雜時，孔隙曲折度平方的變化速率小于孔隙度變化速率，從而造成了阿爾奇公式中的m值隨孔隙結構變差而減小，而孔隙結構變差，反映孔隙結構的參數如滲透率、孔滲綜合指數、中值半徑、平均半徑、半徑均值、T2幾何平均值變小，微孔隙體積與可動流體體積之比變大，因此，該區低阻油層的m值隨滲透率、孔滲綜合指數、中值半徑、平均半徑、半徑均值、T2幾何平均值的增加而增大，隨微孔隙體積與可動流體體積之比的增加而減小。巖石泥質體積分數增加一方面使巖石孔隙度變小、孔隙結構變復雜、m值增大，另一方面使巖石導電性增強、m值降低［34］。該區低阻油層含泥重、黏土附加導電性強造成了阿爾奇公式中的m值受泥質體積分數、陽離子交換容量增大使巖石導電性增強的影響大于使巖石孔隙結構變復雜的影響，因此，造成了該區低阻油層的m值隨泥質體積分數、陽離子交換容量的增加而降低。

古龍南地區低阻油層飽和度指數影響因素研究結果表明，古龍南地區低阻油層的n值變化規律為隨孔隙度、孔滲綜合指數、孔隙度和泥質體積分數比值、中值半徑、平均半徑、最大半徑、半徑均值的增加，n值增大。由于巖石電阻增大系數為含油巖石電阻率與飽含水巖石電阻率之比，因此，阿爾奇公式中的n值取決于孔隙結構、泥質體積分數變化對含油巖石電阻率與飽含水巖石電阻率影響的相對大小。巖石含水飽和度變小與導電路徑變復雜的相對大小不同對n值的影響不同：對于純巖石，

其中：Lw為飽含水巖石的等效導電路徑；L′w為含油巖石的等效導電路徑。由式（3）可知，當孔隙度變小、孔隙結構變復雜時，如果的變化速率小于含水飽和度變化速率，即隨孔隙結構變差而減小，則n值隨孔隙結構變差而減小［1，34］。對于該區微孔隙發育、高束縛水飽和度的低阻油層，當孔隙度變小、孔隙結構變復雜時，含水飽和度變化對L′w的影響變小，的變化速率變小，從而造成了阿爾奇公式中的n值隨孔隙結構變差而減小，而孔隙結構變差，反映孔隙結構的參數如孔隙度、孔滲綜合指數、孔隙度和泥質體積分數比值、中值半徑、平均半徑、最大半徑、半徑均值變小，因此，該區低阻油層的n值隨孔隙度、孔滲綜合指數、孔隙度和泥質體積分數比值、中值半徑、平均半徑、最大半徑、半徑均值的增加而增大。巖石泥質體積分數增加一方面使巖石孔隙度變小、孔隙結構變復雜，如果孔隙結構變化引起含油巖石等效導電路徑與含水巖石等效導電路徑比值平方的變化速率大于含水飽和度變化速率，則n值隨孔隙結構變差而增大；另一方面使巖石導電性增強，n值降低［34］。對于該區含泥重、黏土附加導電性強的低阻油層，泥質體積分數增加對阿爾奇公式中的n值產生的相反影響幾乎相當，從而造成了該區低阻油層的n值隨泥質體積分數、陽離子交換容量的增加變化不大。

通過對m和n的影響因素及規律分析可知：該區低阻油層的m受孔隙結構和泥的影響較大，且與T2幾何平均值、微孔隙體積與可動流體體積之比關系較好；而該區低阻油層的n受孔隙結構影響較大，且與孔滲綜合指數、平均半徑、最大半徑、半徑均值的關系非常好。由此說明該區低阻油層的m值與n值之間不會存在明顯的關系。

5 結論

1）在研究孔隙結構復雜的“三低”儲層的m和n影響因素及變化規律中，必須采用同一巖樣而不采用并行樣進行巖石物理實驗測量，以確保儲層特性研究的一致性。其巖石物理實驗順序為孔滲實驗、核磁共振實驗、巖電實驗、激光粒度實驗（取一薄片）、陽離子交換量實驗（剩余巖樣一半）以及壓汞實驗（剩余巖樣另一半）。

2）古龍南地區低阻油層的m值小于常規油層的m值。古龍南地區低阻油層的m值隨滲透率、孔滲綜合指數、中值半徑、平均半徑、半徑均值、T2幾何平均值的增加而增大，隨泥質體積分數、陽離子交換容量、微孔隙體積與可動流體體積之比的增加而減小，且低阻油層的m值與T2幾何平均值、微孔隙體積與可動流體體積之比關系較好，可用T2幾何平均值或微孔隙體積與可動流體體積之比確定低阻油層的m值。古龍南地區低阻油層的m值受孔隙結構和泥的影響較大。

3）古龍南地區低阻油層的n值小于常規油層的n值。古龍南地區低阻油層的n值隨孔隙度、孔滲綜合指數、孔隙度和泥質體積分數比值、中值半徑、平均半徑、最大半徑、半徑均值的增加而增大，并呈現出很好的線性關系，尤其，n值與孔滲綜合指數、平均半徑、最大半徑、半徑均值的相關性非常好，可用孔滲綜合指數、平均半徑、最大半徑、半徑均值確定低阻油層的n值。古龍南地區低阻油層的n值受孔隙結構影響較大。

（References）：

［1］中國石油勘探與生產分公司.低阻油氣藏測井評價技術及應用［M］.北京：石油工業出版社，2009.Petrochina Exploration and Production Company.Logging Evaluation Technique and Application in Low Resistivity Reservoir［M］.Beijing：Petroleum Industry Press，2009.

［2］黃花.江陵凹陷白堊系低阻油層成因及測井評價［J］.石油天然氣學報，2010，32（2）：94－99.Huang Hua.Genesis of and Logging Evaluation on Cretaceous Low－Resistivity Reservoirs in Jiangling Depression［J］.Journal of Oil and Gas Technology，2010，32（2）：94－99.

［3］Wyllie M R J，Gregory A R.Formation Factors of Unconsolidated Porous Media：Influence of Particle Shape and Effect of Eementation［J］.Journal of Petroleum Technology，1953，5（4）：103－110.

［4］Atkins E R，Smith G H.The Significance of Particle Shape in Formation Factor－Porosity Pelationships［J］.Journal of Petroleum Technology，1961，13（3）：285－291.

［5］曾文沖.孔隙結構指數m的物理意義及其表達式［J］.測井技術，1979（5）：6－14.Zeng Wenchong.The Physical Significance and Expression of Pore Structure Exponentm［J］.Well Logging Technology，1979（5）：6－14.

［6］孫建國.阿爾奇（Archie）公式：提出背景與早期爭論［J］.地球物理學進展，2007，22（2）：472－486.Sun Jianguo.Archie’s Formula： Historical Background and Earlier Debates［J］.Progress in Geophysics，2007，22（2）：472－486.

［7］高楚橋，毛志強，章成廣.潤濕性對巖石電性的影響［J］.地球物理學進展，1998，13（1）：60－71.Gao Chuqiao，Mao Zhiqiang，Zhang Chengguang.The Effects of Wettability on the Electrical Properties of Rocks［J］.Progress in Geophysics，1998，13（1）：60－71.

［8］Donaldson E C，Siddiqui T K.Relationship Between the Archie Saturation Exponent and Wettability［J］.SPE Formation Evaluation，1987，4（3）：359－362.

［9］毛志強，譚延棟，王青，等.完全含水多孔巖石電學性質及其孔隙結構實驗研究［J］.石油學報，1997，18（3）：51－55.Mao Zhiqiang，Tan Yandong，Wang Qing，et al.The Laboratory Studies on Pore Structure and Electrical Properties of Core Samples Fully－Saturated with Brine Water［J］.Acta Petrolei Sinica，1997，18（3）：51－55.

［10］原海涵.阿爾奇公式中a、m與滲透率的關系：毛管理論在巖石電阻率研究中的應用［J］.地球物理測井，1990，14（5）：347－357.Yuan Haihan.Relationship Between Permeability and Factors‘a’‘m’in Archie Equation：Capillary Theory in the Study of Rock Resistivity［J］.Geophysical Well Logging，1990，14（5）：347－357.

［11］李秋實，周榮安，張金功，等.阿爾奇公式與儲層孔隙結構的關系［J］.石油與天然氣地質，2002，23（4）：364－367.Li Qiushi，Zhou Rongan，Zhang Jingong，et al.Relations Between Archie’s Formula and Reservoir Pore Structure［J］.Oil ＆ Gas Geology，2002，23（4）：364－367.

［12］Jackson P D，Williams J F，Rochelle C，et al.An Investigation of the Exponent in Archie’s Equation：Comparing Numerical Modeling with Laboratory Data：Towards Characterizing Disturbed Samples from the Cascadia Margin：IODP Expedition 311［C］//The SPWLA 49th Annual Logging Symposium.Scotland：SPWLA，2008.

［13］Senden J T，Sheppard P A，Munish Kumar，et al.Variations in the Archie’s Exponent：Probing Wettability and LowSwEffects［C］∥The SPWLA 51th Annual Logging Symposium.Australia：SPWLA，2010.

［14］鄧少貴，邊瑞雪，范宜仁，等.儲層溫度對阿爾奇公式參數的影響［J］.測井技術，2000，24（2）：88－91.Deng Shaogui，Bian Ruixue，Fan Yiren，et al.The Effect of Reservoir Temperature on the Parameters of Archie Formula［J］.Well Logging Technology，2000，24（2）：88－91.

［15］毛志強，高楚橋.孔隙結構與含油巖石電阻率性質理論模擬研究［J］.石油勘探與開發，2000，27（2）：87－90.Mao Zhiqiang，Gao Chuqiao.Theoretical Simulation of the Resistivity and Pore Structure of Hydrocarbon Bearing Rocks［J］.Petroleum Exploration and Development，2000，27（2）：87－90.

［16］李先鵬.膠結指數的控制因素及評價方法［J］.巖性油氣藏，2008，20（4）：105－108.Lin Xianpeng.Controlling Factors and Evaluation Methods of Cementation Factor［J］.Lithologic Reservoirs，2008，20（4）：105－108.

［17］范宜仁，鄧少貴，周燦燦.低礦化度條件下的泥質砂巖阿爾奇參數研究［J］.測井技術，1997，21（3）：200－204.Fan Yiren，Deng Shaogui，Zhou Cancan.On the Parameters of Archie Formula for Shaly Sand with Low Salinity［J］.Well Logging Technology，1997，21（3）：200－204.

［18］Salem H S，Chilingarian G V.The Cementation Factor of Archie’s Equation for Shaly Sandstone Reservoirs［J］.Journal of Petroleum Science and Engineering，1999，23（2）：83－93.

［19］楊春梅，王建強，張敏，等.礦化度及水型變化對飽和度評價模型中m、n、B值的影響機理研究［J］.地球物理學進展，2006，21（3）：926－931.Yang Chunmei，Wang Jianqiang，Zhang Min，et al.Analysis of Saline Type and Salinity Effect on Parametersm，nandBof Saturation Evaluation Models［J］.Progress in Geophysics，2006，21（3）：926－931.

［20］高楚橋，李先鵬，吳洪深，等.溫度與壓力對巖石物性和電性影響實驗研究［J］.測井技術，2003，27（2）：110－112.Gao Chuqiao，Li Xianpeng，Wu Hongshen，et al.An Experimental Study for the Influence of Temperature and Pressure on Petrophysical and Electrical Properties［J］.Well Logging Technology，2003，27（2）：110－112.

［21］王勇，章成廣，李進福，等.巖電參數影響因素研究［J］.石油天然氣學報，2006，28（4）：75－77.Wang Yong，Zhang Chengguang，Li Jinfu，et al.Study on Influencing Factors of Lithological－Electrical Parameters［J］.Journal of Oil and Gas Technology，2006，28（4）：75－77.

［22］張明祿，石玉江.復雜孔隙結構砂巖儲層巖電參數研究［J］.石油物探，2005，44（1）：21－23.Zhang Minglu，Shi Yujiang.Archie’s Electrical Parameters of Complex Pore Texture in Sandstone Reservoir［J］.Geophysical Prospecting for Petroleum，2005，44（1）：21－23.

［23］李軍，張超饃，唐文生，等.庫車地區致密砂礫巖膠結指數m和飽和度指數n的主要影響因素及其量化研究［J］.石油天然氣學報，2009，31（6）：100－103.Li Jun，Zhang Chaomo，Tang Wensheng，et al

.Major Influential Factor and Quantitative Study onmExponent andnExponent in Kuche Region［J］.Journal of Oil and Gas Technology，2009，31（6）：100－103.

［24］伍澤云，王曉光，王浩.低孔低滲儲層中確定Archie參數m與a的改進方法［J］.石油天然氣學報，2009，31（3）：76－78.Wu Zeyun， Wang Xiaoguang， Wang Hao.Improvement on the Method to Determine Archie Parametersaandmin Low Porosity and Low Permeability Reservoirs［J］.Journal of Oil and Gas Technology，2009，31（3）：76－78.

［25］李奎周，葛新民，汪海龍，等.基于實驗條件下的低孔低滲巖心飽和度指數影響因素研究［J］.特種油氣藏，2011，18（3）：35－38.Li Kuizhou，Ge Xinmin，Wang Hailong，et al.Study on Influence Factors of Saturation Index of Low Porosity and Permeability Cores Under Experiment Condition［J］.Special Oil and Gas Reservoirs，2011，18（3）：35－38.

［26］周改英，劉向軍.致密砂巖儲層巖電參數實驗研究［J］.科技導報，2011，29（18）：38－41.Zhou Gaiying，Liu Xiangjun.Experimental Research of Rock Electrical Parameters for Tight Sandstone［J］.Science ＆ Technology Review，2011，29（18）：38－41.

［27］沈愛新，王黎，陳守軍.油層低電阻率及阿爾奇公式中各參數的巖電實驗研究［J］.江漢石油學院學報，2003，25（增刊（上））：24－26.Shen Aixin，Wang Li，Chen Shoujun.Low Reservoir Resistivity and Litho－Electric Experiment of Each Parameter in Archie Equation［J］.Journal of Jianghan Petroleum Institute，2003，25（Sup.A）：24－26.

［28］孫建孟，陳鋼花，楊玉征，等.低阻油氣層評價方法［J］.石油學報，1998，19（3）：83－88.Sun Jianmeng，Chen Ganghua，Yang Yuzheng，et al.Low Contrast Resistivity Reservoir Evaluation Method［J］.Acta Petrolei Sinica，1998，19（3）：83－88.

［29］孫建孟，王克文，朱家俊.濟陽坳陷低電阻率儲層電性微觀影響因素研究［J］.石油學報，2006，27（5）：61－65.Sun Jianmeng， Wang Kewen， Zhu Jiajun.Microcosmic Influence Factor for Electrical Properties of Low－Resistivity Reservoir in Jiyang Depression［J］.Acta Petrolei Sinica，2006，27（5）：61－65.

［30］閆磊，譚守強，潘保芝，等.低阻油層成因機理及測井評價方法：以港北南翼區塊館陶組為例［J］.吉林大學學報：地球科學版，2010，40（6）：1456－1462.Yan Lei，Tan Shouqiang，Pan Baozhi，et al.Genetic Mechanism and Logging Evaluation Method for Low Resistivity Reservoirs：Taking Guantao Formation of Gangbei Area for Instance［J］.Journal of Jilin University：Earth Science Edition，2010，40（6）：1456－1462.

［31］于紅巖，李洪奇，郭兵，等.基于成因機理的低阻油層精細評價方法［J］.吉林大學學報：地球科學版，2012，42（2）：335－343.Yu Hongyan，Li Hongqi，Guo Bing，et al.Low－Resistivity Oil Layers Fine Evaluation Approaches Based on Mechanism［J］.Journal of Jilin University：Earth Science Edition，2012，42（2）：335－343.

［32］郭順，王震亮，張小莉，等.陜北志丹油田樊川區長61低阻油層成因分析與識別方法［J］.吉林大學學報：地球科學版，2012，42（1）：18－24.Guo Shun，Wang Zhenliang，Zhang Xiaoli，et al.Origin Analysis on Chang 61Reservoir with Resistivity and Its Identificating Methods from Fanchuan Area，Zhidan Oil Field，in Northern Shaanxi，Ordos Basin［J］.Journal of Jilin University：Earth Science Edition，2012，42（1）：18－24.

［33］宋延杰，陳東霞，唐曉敏，等.古龍南地區葡萄花油層低阻成因實驗研究［J］.科學技術與工程，2011，11（7）：1433－1437.Song Yanjie，Chen Dongxia，Tang Xiaomin，et al.Experimental Study on the Genesis of Low Resistivity Oil Reservoirs in Putaohua Formation of Southern Gulong Area［J］.Science Technology and Engineering，2011，11（7）：1433－1437.

［34］汪中浩，章成廣.低滲砂巖儲層測井評價方法［M］.北京：石油工業出版社，2004.Wang Zhonghao， Zhang Chengguang.Logging Evaluation Method in Low Permeability Sand Reservoir［M］.Beijing：Petroleum Industry Press，2004.