TATB基含鋁炸藥作功能力的試驗研究

郭向利，韓 勇，劉世俊，肖良成

（中國工程物理研究院化工材料研究所，四川綿陽621900）

引 言

圓筒試驗［1］和炸藥驅動金屬飛片實驗是研究含鋁炸藥作功能力的有效方法。StanisLaw［2］通過測量有機玻璃中沖擊波的傳播速度，以檢驗含鋁非理想炸藥的能量釋放，結果表明，沖擊波速度隨著傳播距離的增加而降低，鋁粉顆粒越細，沖擊波衰減速度越慢，這是由于鋁的氧化反應熱所致。陳朗［3］對不同鋁粉尺寸的RDX 基炸藥進行了推動金屬飛片能力的研究，得出鋁主要影響炸藥的爆轟后期以及二次反應。黃輝等［4］在此基礎上研究了氧化劑的形態對RDX 基含鋁炸藥性能的影響。對于一般凝聚炸藥，爆轟數值模擬建立在C－J爆轟理論基礎上，對大多數工程問題可以得到比較滿意的結果，但對于含鋁炸藥這類非理想炸藥卻不一定適合。陳朗等［5］認為含鋁炸藥后效應反應的點火增長模型能夠與實驗結果相符合。

本實驗利用Φ50mm 圓筒試驗研究了TATB基含鋁炸藥的作功能力，得到爆轟產物的狀態方程參數及反應速率參數；利用激光位移干涉儀對含不同鋁粉尺寸的幾種含鋁炸藥和PBX炸藥進行驅動銅飛片實驗，通過數值計算驗證了JWL狀態方程和點火增長模型參數的有效性，為該炸藥的應用和理論計算提供基礎數據。

1 實 驗

1．1 材料及儀器

TATB，中國工程物理研究院化工材料研究所，純度95%～99%；Al粉，洪武納米科技公司，粒度110μm，球形，純度95%～99%；黏結劑為F2311，上海富晨化工有限公司。

FJZ－1000示波器，美國力科公司；GSJ－15型高速轉鏡相機，蘇州光學儀器廠。

1．2 測試樣品的制備

4種炸藥樣品配方見表1，TATB 基含鋁炸藥中鋁粉的平均直徑分別為2μm、10μm。

1．3 加速金屬能力試驗

TATB基含鋁炸藥驅動金屬平板飛片試驗裝置如圖1所示。藥柱尺寸為Φ50mm×100mm，銅飛片尺寸為Φ50mm×2mm、銅密度為8．93g／cm3。裝配時，要確保起爆藥、含鋁炸藥和銅飛片的中心在一條直線上，DISAR 的激光探頭對準整個裝置的中心。采用全光纖激光位移干涉測速系統（DISAR）對飛片的速度歷程進行測量。通過對DISAR系統收集的信息進行處理就可以計算出銅飛片中心點軸向質點運動的速度情況。

圖1 含鋁炸藥加速銅飛片試驗裝置示意圖Fig．1 Schematic diagram of copper flyer test device driven by aluminized explosive

1．4 圓筒試驗及結果

采用Φ50mm 圓筒試驗，測試樣品采用壓裝成型工藝，尺寸為Φ50mm×495mm。傳爆藥柱為PBX－01（HMX／黏結劑質量比為95∶5），圓筒材料為TUI無氧銅，密度為8．93g／cm3，圓筒外徑為60．2mm，狹縫掃描位置距起爆端為295mm。采用GSJ－15高速轉鏡相機通過金屬板狹縫，記錄圓筒壁在爆轟產物作用下狹縫處端面的圓筒膨脹距離隨時間的變化，掃描速度為1．5 mm／μs，并通過固定于圓筒兩端的電探針測定炸藥的爆速。

試驗所獲得底片如圖2所示，運用大型工具顯微鏡對圓筒膨脹過程的掃描底片進行判讀，得出筒壁外表面的徑向位移—時間數據。

圖2 圓筒壁膨脹的高速掃描底片Fig．2 High speed scanning photograph of the cylinder expansion process

2 結果與討論

2．1 TATB 基含鋁炸藥的爆轟產物JWL 狀態方程和反應速率方程參數

本研究采用Lee－Tarver點火增長模型［6］對TATB基含鋁炸藥的圓筒試驗進行數值模擬，此模型考慮了鋁粉與爆轟產物的二次反應，可以較全面地描述含鋁炸藥的能量釋放過程。

傳爆藥、未反應炸藥和爆轟產物的壓力均采用JWL狀態方程：

式中：p 為爆轟產物的壓力，Pa；V 為爆轟產物的相對比容；其余為待定的狀態方程參數。

點火增長反應速率方程為：

式中：λ是炸藥反應度；t是時間；ρ是密度；ρ0是初始密度；p是壓力；I、b、a、x、G1、c、d、y、G2、e、g 和z是常數，其值分別為200．4μs、0．667、0、4．8、0．28、0．7、0．33、1、5．0×10－4、1、0．1、2。式中的第一項代表部分炸藥在沖擊壓縮下被點火；第二項代表炸藥快速反應產生CO、H2O 和N2等氣體產物；第三項代表鋁粉與氣體產物間的氧化反應。

反應過程中的相對比容為：

式中：λ＝0，表示炸藥未反應；λ＝1，表示炸藥已完全反應；Ve為未反應炸藥的相對比容。

紫銅采用Johnson－Cook材料模型和Gruneisen狀態方程描述，相關參數由文獻［7］和［8］獲得。

應用ANSYS－LSDYNS 軟件對圓筒壁的膨脹過程進行數值模擬，獲得的含鋁炸藥爆轟產物狀態方程參數見表2。表2也列出傳爆藥PBX－01炸藥的JWL狀態方程參數，圖3為Φ50mm 圓筒試驗圓筒壁膨脹距離與時間關系的計算值和試驗值的對比圖。可以看出，實驗值與計算值吻合較好，表明三項式點火增長模型能夠較精確地描述Φ50mm 圓筒試驗。

表2 TATB基含鋁炸藥爆轟產物及PBX－01炸藥的JWL狀態方程參數Table 2 Parameters of the JWL equation of state of the detonation product of TATB－based aluminized explosive and PBX－01explosive

圖3 Φ50mm 圓筒壁膨脹距離與時間關系的計算值和試驗值Fig．3 Calculated and tested expansion distance－time curves in cylinder test ofΦ50mm aluminized explosive

由圖3可進一步得到圓筒壁膨脹速度與膨脹距離之間的關系曲線，見圖4。由圖4可得，圓筒壁膨脹到50mm 位置時，圓筒壁的速度曲線仍然上升，說明在此膨脹體積下，含鋁炸藥后期釋放的能量仍然能夠有效驅動圓筒壁。結合圖3可得，該位置處圓筒壁的膨脹時間約為45μs。

圖4 Φ50mm 圓筒膨脹距離與速度之間的關系曲線Fig．4 Calculated and tested expansion distance－velocity curves in cylinder test ofΦ50mm aluminized explosive

2．2 鋁粉尺寸對驅動飛片速度的影響

對表1中4種配方炸藥分別進行驅動2mm 厚銅飛片實驗，表3是銅飛片在幾種配方炸藥作用下不同時刻的自由面速度。

表3 銅飛片在不同時刻的自由面速度Table 3 Free face velocities of copper flyer at different times

圖5為2mm 厚度銅飛片在不同配方炸藥驅動下的自由面速度與時間的關系曲線。從圖5中可以看到鋁粉顆粒度對含鋁炸藥作功能力的影響，以及速度尖峰后下降為平臺、速度平臺后繼續下降、平臺后二次加速，這是因為銅飛片層裂的原因。

由圖5（a）可以看出，在樣品1和2的含鋁炸藥驅動下，銅飛片在3μs內速度上升很快。樣品2在爆轟初期反應快，銅飛片速度較快，達到一個峰值后由于鋁粉尺寸相對比較大［9－10］，后期反應沒有樣品1反應充分，其速度下降；樣品1對2mm 厚銅飛片的加速時間為5．9μs，比樣品2短0．8μs，縮短了13．6%。樣品1加速銅飛片的最終速度比樣品2炸藥加速銅飛片的速度高。說明細顆粒鋁粉加速飛片的能力比粗顆粒的鋁粉加速飛片的能力強。

由圖5（b）可以看出，由于TATB 主要參加前期反應，樣品3在炸藥起爆初期比樣品1 反應快，驅動銅飛片的能量多，因此TATB 超細粉炸藥驅動銅飛片有個跳躍的峰。在反應后期樣品1 中的TATB量相對多一些，使得樣品1比樣品3對銅飛片的加速更快，同時銅飛片達到的最大速度也比樣品3的高。樣品3 對2mm 銅飛片加速時間比樣品1短1．0μs。

由圖5（c）和表3可見，對于2mm 厚銅飛片，樣品4的加速時間為4．9μs，而樣品1為5．9μs，前者比后者縮短20．4%，最大速度提高11．7%，表明鋁粉是在炸藥爆轟后期參加反應釋放能量，鋁的加入使得炸藥反應速度減慢，能量釋放時間相對較長，同時也可以看出，樣品4比樣品1的作功能力強。

圖5 銅飛片在不同配方炸藥驅動作用下的自由面速度與時間的關系曲線Fig．5 Relation curves of free－surface velocities of copper flyer driven by different formula explosivs with time

由圖5（d）可以看出，作功能力的強弱順序為樣品4＞樣品1＞樣品2＞樣品3，反應時間長短順序為樣品3＞樣品2＞樣品1＞樣品4。

從上述試驗結果可知，鋁粉尺寸對炸藥作功能力和反應時間都有顯著影響。由于不同粒度鋁粉的比表面積不同，反應活性也不同，從而可能影響鋁粉的氧化反應及其最終反應程度和能量釋放程度。

鋁粉粒徑越小，比表面積越大，同周圍介質接觸的幾率增加，使鋁粉的導熱性提高。由二次反應理論和惰性熱稀釋理論可知，在炸藥爆炸過程中，鋁在爆轟區不參加反應而且還要吸熱，比表面積大的鋁粉可較快吸熱達到活化溫度，因而鋁參與反應的時間提前，反應更加充分，能量輸出更大，所以顆粒越小的鋁粉更容易與炸藥爆轟產物反應，并且反應時間提前，能量釋放速度加快，使得炸藥作功能力增強，炸藥的非理想性越小。

參與反應區內的鋁粉比例越高，能量釋放越快［11－13］，炸藥的非理想性越小，炸藥釋放總能量增加，炸藥作功能力增強，因此炸藥反應總時間縮短，作功時間變短。從表3可以看到鋁粉尺寸為2μm時，含鋁炸藥的反應時間仍然比TATB 基PBX炸藥（樣品4）長，可見在含鋁炸藥爆轟過程中，鋁主要是與炸藥的爆轟產物反應，炸藥的反應區寬度變長，增加了炸藥爆轟后期能量的釋放。

2．3 JWL狀態方程和點火增長模型參數的驗證

為驗證圓筒試驗所確定的JWL 狀態方程和點火增長模型參數的有效性，基于驅動飛片試驗進行了數值計算。被測藥柱和銅飛片建立軸對稱模型，炸藥采用2．1 節所述的模型和參數，銅飛片采用GRUNEISEN 狀 態 方 程 和 MAT＿ELASTIC＿PLASTIC＿HYDRO 力學模型。

圖6給出被測炸藥柱顆粒尺寸為樣品2的數值計算結果，并與試驗結果進行了比較。

圖6 銅飛片速度的測量值和計算值的比較Fig．6 Comparison of experimental results and calculated ones for copper flyer velocities

由圖6可看出，在整個時間歷程中，銅飛片速度的測量值與計算值能較好地吻合，驗證了圓筒試驗所標定的JWL狀態方程和點火增長模型參數的有效性。

3 結 論

（1）采用Lee－Taver點火增長三項式模型對TATB基含鋁炸藥的圓筒試驗進行了數值模擬，標定了含鋁炸藥的爆轟產物JWL 狀態方程參數與反應速率方程參數，計算的膨脹距離—時間曲線與試驗曲線間的誤差小于1%，計算結果和試驗結果能夠較好地吻合。

（2）較小尺寸的鋁粉能夠使銅飛片獲得更大的自由面速度，加速銅飛片的時間更小，能量釋放速度加快，使得炸藥作功能力增強，炸藥的非理想性越小；顆粒越大的鋁粉反應時間較長，能量釋放速度慢。

（3）4種樣品的作功能力強弱順序為：樣品4＞樣品1＞樣品2＞樣品3。

（4）通過驅動飛片試驗驗證了圓筒試驗標定參數的正確性。

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