分體式房間空氣調(diào)節(jié)器室外機(jī)出風(fēng)格柵結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)分析

余衛(wèi)權(quán) 賴孝成

（珠海格力電器股份有限公司，廣東 珠海 519000）

0 引言

在目前家用空調(diào)室外機(jī)設(shè)計(jì)中，出風(fēng)格柵除了應(yīng)使前端風(fēng)阻盡量小，滿足風(fēng)量、噪音的要求外，同時(shí)也應(yīng)滿足國(guó)標(biāo)中機(jī)械危險(xiǎn)的安全性要求。出風(fēng)格柵開模前的驗(yàn)證，常用的手段是通過(guò)制作手板樣件來(lái)進(jìn)行測(cè)試確定，由于工藝的限制，手板采用的材料與最終模具生產(chǎn)采用的材料是不同的，這樣就很難在設(shè)計(jì)初期對(duì)格柵結(jié)構(gòu)強(qiáng)度進(jìn)行準(zhǔn)確計(jì)算，更多是依靠設(shè)計(jì)人員的經(jīng)驗(yàn)確定，導(dǎo)致后期一旦測(cè)試不通過(guò)，模具更改難度大、成本高且浪費(fèi)時(shí)間。本文以某型室外機(jī)出風(fēng)格柵為例，在風(fēng)量及噪音已確定的前提下，通過(guò)引入仿真分析，在投模前對(duì)結(jié)構(gòu)強(qiáng)度進(jìn)行校核，降低人為因素的影響，使其達(dá)到設(shè)計(jì)要求，提高設(shè)計(jì)準(zhǔn)確性，減少改模，提高效率，降低成本。

1 理論分析思路

根據(jù)GB4706.1—2005《家用和類似用途電器的安全通用要求》中第8章“對(duì)觸及帶電部件的防護(hù)”、第20章“穩(wěn)定性及機(jī)械危險(xiǎn)”、第22章“結(jié)構(gòu)”中的相關(guān)描述，外機(jī)出風(fēng)格柵結(jié)構(gòu)安全方面需滿足以下幾點(diǎn)：

（1）器具的結(jié)構(gòu)和外殼應(yīng)使其對(duì)意外觸及帶電部件有足夠的防護(hù)。用試驗(yàn)指加力到20 N，試驗(yàn)指應(yīng)不能碰到帶電部件（電機(jī)軸視為可能帶電部件）。

（2）對(duì)防止接觸帶電部件、防水或防止接觸運(yùn)動(dòng)部件的不可拆卸零件，應(yīng)以可靠方式固定，且應(yīng)承受住在正常使用中出現(xiàn)的機(jī)械應(yīng)力。以最不利的方向施加力于蓋或零件可能薄弱的部位，并持續(xù)10 s。但不得使用猛力，施加的力為50 N推力（出風(fēng)格柵通常采用螺釘固定，且不會(huì)有軸向拉力，拉力測(cè)試視為合格）。

（3）器具運(yùn)動(dòng)部件的放置或封蓋，應(yīng)在正常使用中對(duì)人身傷害提供充分保護(hù)，通過(guò)視檢及用試驗(yàn)指施加一個(gè)不超過(guò)5 N的力來(lái)檢查合格性。防護(hù)性外殼、防護(hù)罩和類似部件，應(yīng)是不可拆卸部件，并且應(yīng)有足夠的機(jī)械強(qiáng)度（為便于測(cè)量，文中數(shù)據(jù)用11號(hào)探棒代替B型探棒進(jìn)行測(cè)試，兩探棒間頭部基本尺寸相同，11號(hào)探棒帶測(cè)力計(jì)，測(cè)試示意圖如圖1所示）。

圖1 11號(hào)探棒測(cè)試示意圖

對(duì)于上述必須滿足標(biāo)準(zhǔn)的3點(diǎn)中，第（1）點(diǎn)試驗(yàn)指不能碰到電機(jī)軸，因軸流風(fēng)葉中間區(qū)域?qū)︼L(fēng)量影響可忽略不計(jì)，格柵的中間設(shè)計(jì)可采用加密格柵間隔筋條或封閉式結(jié)構(gòu)來(lái)滿足強(qiáng)度要求，設(shè)計(jì)上比較容易達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)要求；第（2）點(diǎn)由于出風(fēng)格柵通常采用螺釘固定于面板上，風(fēng)葉與格柵距離通常在20 mm以上，也比較容易達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)要求；關(guān)鍵是第（3）點(diǎn)，不同機(jī)型的格柵其主筋、輔筋因風(fēng)量、噪音關(guān)系其間隔、高度、跨度有所不同，抗試驗(yàn)指穿透的強(qiáng)度不一，再加上設(shè)計(jì)之初，手板驗(yàn)證受限于制作工藝限制，所用材料為ABS，但實(shí)際產(chǎn)品采用材料為PP，兩種材料的差異帶來(lái)強(qiáng)度方面的不同，造成理論設(shè)計(jì)與實(shí)際所需尺寸之間偏差較大，導(dǎo)致實(shí)際新開模樣件達(dá)不到電氣安全的要求，使得后期改模困難，成本增加及開發(fā)周期延長(zhǎng)。此為本文重點(diǎn)解決的問(wèn)題點(diǎn)，通過(guò)引入有限元分析理論，模擬試驗(yàn)指在不同格柵尺寸參數(shù)下穿過(guò)格柵所需要的力，優(yōu)化出一套格柵的參數(shù)，為新設(shè)計(jì)進(jìn)風(fēng)格柵滿足結(jié)構(gòu)安全標(biāo)準(zhǔn)提供理論參考。

2 仿真力學(xué)分析

在出風(fēng)格柵的三維PROE模型上，利用Hypermesh作為前處理工具對(duì)出風(fēng)格柵和試驗(yàn)指進(jìn)行網(wǎng)格劃分、載荷的施加、邊界條件的創(chuàng)建等，然后采用ANSYS作為計(jì)算和后處理工具，仿真模擬了試驗(yàn)指穿過(guò)格柵的整個(gè)動(dòng)態(tài)過(guò)程，方便觀察到格柵的最大應(yīng)力和應(yīng)變，以及試驗(yàn)指穿過(guò)格柵所需要最小的力，并通過(guò)實(shí)際零件驗(yàn)證該理論分析的正確性。

2.1 格柵與試驗(yàn)指的建模途徑和力學(xué)分析

為了準(zhǔn)確地評(píng)估格柵的力學(xué)性能，需要建立其三維模型，用Hypermesh和ANSYS軟件對(duì)三維模型進(jìn)行有限元分析。以方形格柵為例，對(duì)三維模型進(jìn)行適當(dāng)簡(jiǎn)化，建立格柵的兩條主筋、兩條輔筋以及試驗(yàn)指的簡(jiǎn)化模型，并進(jìn)行前處理后，導(dǎo)入ANSYS軟件進(jìn)行計(jì)算。分析臨界狀態(tài)下穿過(guò)該格柵所需要的力，確定是否滿足結(jié)構(gòu)安全標(biāo)準(zhǔn)。

出風(fēng)格柵的主要參數(shù)如表1所示，不同的參數(shù)將會(huì)導(dǎo)致穿過(guò)格柵的力不同。

以方案1尺寸為例建立格柵的三維模型，試驗(yàn)指的尺寸參數(shù)一定，裝配后如圖2所示，直接將格柵與試驗(yàn)指的裝配模型轉(zhuǎn)化為.stp格式并導(dǎo)入Hypermesh軟件中。

2.2 格柵模型的前置處理

2.2.1 確定格柵與試驗(yàn)指的分析類型

格柵與試驗(yàn)指的測(cè)試過(guò)程中主要是兩個(gè)面進(jìn)行接觸和變形，試驗(yàn)指施加力的大小是根據(jù)面本身相互作用的接觸力確定的，整過(guò)試驗(yàn)指穿過(guò)格柵為一個(gè)動(dòng)態(tài)的過(guò)程，預(yù)先設(shè)定的試驗(yàn)指的力是緩慢的增加到所設(shè)置的力。所以，格柵與試驗(yàn)指的測(cè)試過(guò)程為面-面接觸非線性動(dòng)態(tài)力學(xué)分析類型。

2.2.2 單元類型的選擇及網(wǎng)格的劃分

格柵在整個(gè)過(guò)程中可以看做是剛體，不會(huì)發(fā)生變形，因此用二維的SHELL單元來(lái)模擬，在材料性質(zhì)中設(shè)置單元的厚度為1 mm即可，格柵選用的單元類型選擇正六面體單元模擬。劃分網(wǎng)格的有限元模型如圖3所示。

圖2 格柵與試驗(yàn)指三維模型

圖3 格柵與試驗(yàn)指有限元模型

2.3 材料常數(shù)的定義

格柵的材料為PP料，材料彈性模量EX=1.2E9，泊松比為0.27，密度為1.19E-09，試驗(yàn)指的材料為不銹鋼，材料彈性模量EX=2.1E11，泊松比為0.33，密度為7.8E-09。

2.4 定義接觸對(duì)、載荷、約束等邊界條件

定義試驗(yàn)指的外表面為主接觸面，格柵的內(nèi)表面為輔助接觸面，創(chuàng)建面-面接觸對(duì)。由于試驗(yàn)指已定義為剛體，施加在試驗(yàn)指上的載荷為9 N，系統(tǒng)自動(dòng)把9 N的力施加在試驗(yàn)指的質(zhì)心位置，試驗(yàn)指約束住除了在豎直方向的自由度之外的所有自由度，格柵約束住側(cè)向主筋與輔筋側(cè)向的所有自由度，如圖4、圖5所示。

表1 格柵參數(shù)

圖4 格柵與試驗(yàn)指接觸對(duì)創(chuàng)建

圖5 格柵與試驗(yàn)指邊界條件

2.5 設(shè)置求解選項(xiàng)及輸出計(jì)算結(jié)果等后處理

通過(guò)Hypermesh軟件輸出K文件，導(dǎo)入ANSYS軟件中進(jìn)行計(jì)算，求解選項(xiàng)如下：計(jì)算終止時(shí)間0.24 s，計(jì)算載荷子步2E-4 s，每0.002 s輸出一次結(jié)果。

根據(jù)計(jì)算結(jié)果，如圖6、圖7所示，在9 N的時(shí)試驗(yàn)指能穿過(guò)格柵，格柵的最大變形在正中間位置，變形后剛好可以讓試驗(yàn)指穿過(guò)，由于試驗(yàn)指沒(méi)有約束在豎直方向的自由度，而力施加的載荷是從0到9 N逐漸增加的過(guò)程，所以會(huì)出現(xiàn)試驗(yàn)指反彈的現(xiàn)象，格柵的最大受力點(diǎn)也在主筋的中間，受到的最大的力為33 N，可通過(guò)動(dòng)畫效果來(lái)觀察整個(gè)動(dòng)態(tài)的穿透過(guò)程。

圖6 試驗(yàn)指與格柵剛接觸時(shí)云圖

圖7 試驗(yàn)指穿透格柵時(shí)最大應(yīng)力云圖

3 臨界穿透力的確定

由于格柵試驗(yàn)指的測(cè)試需要確定臨界穿透力，確保該穿透力在要求的5 N范圍內(nèi)。目前通過(guò)軟件并不能一次性計(jì)算出該穿透力，需重復(fù)計(jì)算，更改施加在試驗(yàn)指上的載荷的值，逐步逼近該臨界穿透力。

格柵的參數(shù)選用表1中方案1，模擬在施加在試驗(yàn)指上的載荷F分別為：5 N、8 N、9 N、10 N的時(shí)候，格柵的最大變形圖如圖8～圖11所示。

圖8 格柵最大受力F=5 N

圖9 格柵最大受力F=8 N

圖10 格柵最大受力F=9 N

圖11 格柵最大受力F=10 N

根據(jù)以上模擬分析可得到：當(dāng)F≥9 N的時(shí)候，試驗(yàn)指能穿過(guò)格柵，當(dāng)F≤9 N時(shí)，試驗(yàn)指不能穿過(guò)格柵，因此格柵參數(shù)為方案1時(shí)的臨界穿透力為9 N，格柵的最大應(yīng)力與載荷的關(guān)系圖如圖12所示。

圖12 格柵最大應(yīng)力圖

4 格柵穿透力實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

從方案1的仿真數(shù)據(jù)來(lái)看，試驗(yàn)指的臨界穿透力為9 N，理論上已滿足＞5 N的標(biāo)準(zhǔn)要求，實(shí)測(cè)按方案1開模的出風(fēng)格柵，其實(shí)際穿透力在11～13 N之間，已遠(yuǎn)大于5 N的要求；同時(shí)，為驗(yàn)證格柵間隔變化對(duì)穿透力的影響，對(duì)不同方案進(jìn)行仿真計(jì)算與實(shí)際零件測(cè)試如表2所示，數(shù)據(jù)表明仿真穿透力較實(shí)際小，理論計(jì)算與實(shí)際有一定的偏差，主要是材料常數(shù)定義偏差、時(shí)間步、載荷約束等所致，但在實(shí)際運(yùn)用中均能保證結(jié)構(gòu)強(qiáng)度，滿足標(biāo)準(zhǔn)的測(cè)試要求。此外，從仿真數(shù)據(jù)及實(shí)際驗(yàn)證看，試驗(yàn)指的穿透力對(duì)寬度變化較為敏感。

表2 仿真穿透力與零件實(shí)際穿透力對(duì)比

5 結(jié)論及設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)推薦

通過(guò)仿真模擬與實(shí)際零件的測(cè)試對(duì)比，可得出該理論分析的正確性，并獲得塑料出風(fēng)格柵設(shè)計(jì)時(shí)滿足結(jié)構(gòu)安全標(biāo)準(zhǔn)基本參數(shù)：

（1）影響塑料格柵能否滿足安全標(biāo)準(zhǔn)的重要參數(shù)為格柵間隔的長(zhǎng)度及寬度，試驗(yàn)指推力與其呈反比關(guān)系，且間隔寬度的變化對(duì)試驗(yàn)指推力影響更大，因此，選取的時(shí)候盡量低于前面所分析的臨界值10 mm。長(zhǎng)度建議在50 mm以下。

（2）相同PP材料不同生產(chǎn)廠家存在性能差異，仿真分析材料常數(shù)定義要有所調(diào)整，如果設(shè)計(jì)時(shí)未留余量或余量較小極有可能批量生產(chǎn)出現(xiàn)不能滿足安全標(biāo)準(zhǔn)的情況，理論設(shè)計(jì)參數(shù)滿足≥9 N比較合理。

（3）家用空調(diào)室外機(jī)在使用中，常常伴有高溫高濕的環(huán)境，出風(fēng)格柵存在一定的軟化，其強(qiáng)度會(huì)受影響，設(shè)計(jì)余量的預(yù)留建議在標(biāo)準(zhǔn)值5 N的兩倍以上。同時(shí)，需考慮筋條拔模斜度與圓角對(duì)結(jié)果的影響。

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