石軍, 李高勇, 肖時暉
(株洲市九洲傳動機械設備有限公司,湖南株洲421000)
行星架是行星齒輪減速器的關鍵零件,用傳統方法對行星減速機的行星架進行結構設計與強度分析時,很難兼顧結構強度與成本,經常出現強度不足或是強度裕度很高,浪費材料,降低了產品的市場競爭力。但又因其結構與其受力分析的復雜性,工程師用筆算是非常困難的,即便是能查到一些相關資料,也只是側重于軟件的操作,很難查閱到有具體的分析方法及操作過程的文獻資料。
本文以一種行星減速器的行星架為研究對象,來分析行星架的傳動原理,在此基礎上對其進行受力分析,并用公式計算各力的大小,然后用ANSYS Workbench軟件對其進行有限元分析,得出零件的應力分布,進而指導工程師對行星架做出合理的結構優化,既滿足強度要求,又降低了行星架的成本,這對批量化生產意義重大。
某行星減速器為三級行星結構,其額定輸出轉矩為3100 N·m,極限輸出轉矩為 9850 N·m,一級、二級、三級的太陽輪齒數與齒圈齒數分別為13/68、19/77、16/68,本文所分析的三級行星架的材料為ZG42CrMo,其屈服強度σs=610 MPa,抗拉強度σb=740 MPa,彈性模量E=175 000 MPa,泊松比μ=0.28。三級行星架的結構為剛性較好的雙側板整體式結構(如圖1),其質量為12 kg。

圖1 三級行星架模型
行星架是行星傳動系統中的一個零件,首先需要對整個系統的傳動原理進行理解,才能對行星架做出正確的受力分析與計算。行星架所在系統的傳動原理如圖2所示。


圖3 一級減速傳動原理
圖 2中,T表示輸 入 轉 矩 ;T1、T2、T3分別表示一級、二級、三級減速后的輸出 轉 矩 ;Tg1、Tg2、Tg3分別表示一級、二級、三級減速內齒圈所 受 的 轉 矩 ;Z1、Z2、Z3分別表示一級、二級、三級輸入軸嚙合齒 數 ;Zg1、Zg2、Zg3分別表示一級、二級、三級減速內齒圈嚙合齒數。
根據圖2可以知道,一級、二級、三級減速的傳動原理相同,下面就取其中一級進行分析,如圖3所示。

表1 每級傳動比

式中:i=0、1、2;T0表示輸入轉矩 T。
經計算,得額定載荷下三級行星架的極限輸出轉矩為 9 850 N·m。
行星架所受的扭矩全部由軸承徑向力F來提供,若行星輪軸孔數目為k,行星輪軸孔中心與太陽輪中心距為l。根據理論力學知,可以認為單個行星輪軸孔的軸承徑向力F大小提供總扭矩的1/k。
由 TB=kFl,可得

根據上式可以得出每級行星輪軸孔載荷F,見表2。

表2 每級行星輪軸孔參數表
生成的網格模型如圖4。

圖4 三級行星架網格模型
根據行星減速機傳動原理,行星架是被動件,由行星輪軸的軸承力來提供轉矩,輸出端通過花鍵連接下一級輸入軸,即前一級輸出轉矩等于后一級輸入轉矩,單獨分析某一級行星架時,可以通過對內花鍵施加固定約束;在行星輪軸孔上施加軸承載荷,直接采用bearing load方法對其加載。模型的邊界條件的施加情況如圖5。
求解完成后,查看Equivalent Stress。后處理結果如圖6、圖7所示。

圖5 三級行星架邊界條件

圖6 三級行星架平均應力云圖1

圖7 三級行星架平均應力云圖2
由圖6、圖7可知極限載荷下行星架的最大應力為232.66 MPa。ANSYS Workbench分析結果顯示,行星架安全裕度過大,通過圖7不難看出行星架的背板的應力最小,可對行星架背板的厚度適當減小。其他位置的結構也可參照應力云圖用同樣的方法適當優化。優化后模型的分析結果如圖8。優化后的零件質量只有9.5 kg,質量降低了20%,直接降低了產品的成本。
為了驗證用ANSYS Workbench計算并優化后的行星架能夠滿足實際使用中的強度要求,將三級行星架裝入行星減速器,并用實際工作時的最大載荷對行星減速器做了靜力試驗,見圖9。試驗的輸入扭矩為9 850 N·m÷165.17=60 N·m。
試驗后,拆機對行星架關鍵部位微分測量,各尺寸均合格,未發生屈服,表明用ANSYS Workbench對行星架計算并優化的這種方法可靠。

圖8 三級行星架優化后平均應力云圖

圖9 行星減速機的靜力試驗
1)通過上述分析計算及試驗,行星架在極限載荷下最大應力為242.11 MPa,小于材料ZG42CrMo的屈服強度610 MPa,能夠滿足強度要求;2)用ANSYS Workbench軟件對行星架進行有限元分析,指導工程師優化行星架結構的這種方法高效可靠;3)在對行星架施加約束時,對各軸承孔施加bearing load,可簡化操作過程,并且計算結果可靠;4)在行星架設計過程中,用ANSYS Workbench軟件輔助優化,可達到減小零件質量,對降低產品成本意義重大。
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