液壓軟管總成可靠性試驗及評估

陳東寧　李　碩　姚成玉　徐海濤

1.燕山大學河北省重型機械流體動力傳輸與控制實驗室,秦皇島,0660042.先進鍛壓成形技術與科學教育部重點實驗室(燕山大學),秦皇島,0660043.燕山大學河北省工業計算機控制工程重點實驗室,秦皇島,066004

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液壓軟管總成可靠性試驗及評估

陳東寧1,2李碩1,2姚成玉3徐海濤1,2

1.燕山大學河北省重型機械流體動力傳輸與控制實驗室,秦皇島,0660042.先進鍛壓成形技術與科學教育部重點實驗室(燕山大學),秦皇島,0660043.燕山大學河北省工業計算機控制工程重點實驗室,秦皇島,066004

針對液壓軟管總成存在泄漏、拔脫、斷絲、爆破等故障/失效問題，綜合考慮液壓沖擊、溫度、壓力及彎曲半徑等因素對其壽命的影響，設計了液壓軟管總成可靠性試驗臺：基于電液伺服技術設計了12通道液壓軟管總成脈沖試驗臺，基于雙氣液泵復合增壓技術設計了耐壓爆破試驗臺；基于試驗數據進行失效分布擬合優度檢驗及分布鑒別，得到脈沖、爆破試驗數據分別服從對數正態分布、威布爾分布的結論；最后,進行可靠性評估并求得液壓軟管總成在脈沖、爆破試驗條件下的平均壽命、可靠壽命及可靠度的點估計及置信下限。

液壓軟管總成;可靠性試驗;脈沖試驗;耐壓爆破;可靠性評估

0　引言

液壓軟管總成[1]一般由內管、增強層、接頭等組成,是用于傳遞液壓動力的柔性管路元件,具有柔軟性好、承壓能力強、連接方便等優點，廣泛應用于液壓設備中。由于受到液壓沖擊、工作環境溫度、油液壓力、載荷彎曲與扭轉等多場應力的綜合影響,液壓軟管總成會出現泄漏、拔脫、斷絲、爆破等故障/失效模式,這不但會降低工作效率、污染環境，甚至會引發事故，造成損失[2-3]。

可靠性試驗是獲取故障信息、消除早期故障[4],進行分析評價[5-6]、驗證[7]并提高可靠性水平[8-9]的重要基礎。我國液壓技術與國外先進水平相比尚有不小差距，其中一個方面就體現在可靠性差、故障率高。一些學者嘗試對液壓系統、元件進行可靠性試驗及評估，例如，文獻[10]對數控機床液壓系統的壓力、噪聲等參量進行了可靠性試驗；文獻[11]基于鉆機現場數據對其液壓系統進行了可靠性和失效分析；文獻[12]采用壓力、轉速及溫度等對液壓泵進行了壽命試驗并得到其可靠度及可靠壽命；文獻[13]結合現場統計數據研究了鉆井泥漿泵活塞缸套摩擦副的壽命分布、可靠性測度及可靠壽命；文獻[14]研究了液壓缸表面裂紋增長模型并得到了其失效概率及壽命預測；文獻[15]研究了溫度、電壓等參量對電磁閥壽命的影響；文獻[16]研究了伺服閥沖蝕磨損模型可靠性試驗并對其進行了壽命預測；文獻[17]對O形橡膠密封圈進行了性能退化軌跡模型可靠性試驗并得到其在變環境溫度下的可靠度推算方法。然而，有關液壓軟管總成可靠性試驗及評估方法的研究卻鮮有報道。液壓軟管總成可靠性試驗包括脈沖試驗和耐壓爆破試驗。目前，僅檢索到關于脈沖試驗的文獻6篇[18-23]:文獻[18]研究了液壓脈沖沖擊對管路可靠性的影響;文獻[19]研究了用于航空液壓系統管路與元件壓力脈沖試驗的梯形波和水錘波的控制方法;文獻[20]研究了液壓脈沖試驗臺的階躍輸入和斜坡輸入模型；文獻[21-22]分別設計了基于電液比例閥和電液伺服閥的液壓輔件和管道連接件的脈沖試驗臺;文獻[23]考慮溫度及壓力等因素，設計了基于電液伺服閥的液壓軟管總成脈沖試驗臺。上述文獻未充分考慮液壓沖擊、溫度、壓力及彎曲半徑等因素，且不能進行耐壓爆破試驗。

本文基于電液伺服技術設計了溫度可控，壓力、彎曲半徑、脈沖波形可調的12通道液壓軟管總成脈沖試驗臺，基于雙氣液泵復合增壓技術設計了耐壓爆破試驗臺;基于試驗數據進行失效分布擬合優度檢驗及分布鑒別；最后，得到液壓軟管總成在脈沖、爆破試驗條件下的平均壽命、可靠壽命及可靠度的點估計及置信下限。

1　可靠性試驗臺設計及試驗

液壓軟管總成可靠性試驗主要有脈沖試驗和耐壓爆破試驗。為了對液壓軟管總成進行可靠性試驗,根據國家標準GB/T 7939-2008《液壓軟管總成試驗方法》和國家軍用標準GJB 2837-1997《聚四氟乙烯軟管組件規范》等要求，分別設計了脈沖和耐壓爆破可靠性試驗臺。

1.1脈沖試驗臺設計及試驗

1.1.1脈沖試驗臺設計

根據脈沖試驗要求,設計了脈沖試驗臺液壓系統,系統原理如圖1所示。

1.放油閥　2.試驗系統油箱　3.空氣過濾器　4.液位計　5.溫度計　6.過濾器　7.加熱器　8.冷卻器 9.試驗工裝　10.球閥　11.集油箱　12.氣動球閥　13.防爆閥　14.液壓軟管總成　15.滑動連接塊 16.壓力傳感器　17.溢流閥　18.補液泵　19.補液電機　20.單向閥　21.氣動換向閥　22.電磁換向閥 23.排空箱　24.氣動三聯件　25.氣源　26.增壓缸　27.位移傳感器　28.壓力表　29.伺服閥　30.蓄能器 31.高壓過濾器　32.電磁溢流閥　33.冷油機　34.主電機　35.主泵　36.磁性回油過濾器　37.伺服增壓系統油箱圖1　脈沖試驗臺系統原理圖

脈沖試驗臺系統由液壓軟管總成試驗系統和伺服增壓系統兩部分組成，采用兩個系統可實現工作介質隔離及增壓作用，試驗系統工作介質可使用難燃液(如乳化液、水乙二醇、高水基液壓油等)、礦物油型和合成烴型液壓油(如46號抗磨液壓油、12號航空液壓油、4106航空潤滑油、X6D-300高溫導熱油等)，伺服增壓系統工作介質使用46號抗磨液壓油。

液壓軟管總成試驗系統包括試驗工裝、補液系統。試驗工裝可進行12通道獨立并行試驗(可選1～12)，以提高效率，每路液壓軟管總成損壞漏油后防爆閥、氣動球閥切斷該油路，保證試驗不間斷進行；液壓軟管總成彎曲半徑可調，即通過調節滑動連接塊間的距離實現，如圖2所示。補液系統通過氣動控制可實現自動排空、油液混合循環、集油排油等功能，脈沖試驗前排出管內空氣，油液混合循環以使試驗介質充滿管內且溫度均勻。同時，在試驗箱上有開門報警器等防護設施。

圖2　液壓軟管總成連接圖

伺服增壓系統采用恒壓變量泵-伺服閥-伺服增壓缸形式,伺服增壓缸(缸徑為110 mm、桿徑為70 mm、行程為60 mm)可將壓力放大,增壓比為2.5∶1,內置位移傳感器,如圖3所示。液壓軟管總成試驗系統和伺服增壓系統均有加熱、冷卻、過濾系統。

1.后端蓋　2.支撐環　3.活塞桿　4.軸用斯特封 5.前密封活動端蓋　6.前端蓋　7.V形密封圈　8.前缸筒 9.O形圈　10.位移傳感器接口　11.后缸筒　12.孔用格萊圈圖3　伺服增壓缸結構示意圖

脈沖試驗臺能實現以下功能:①試驗臺可選1～1.25 Hz的水錘波、梯形波、方波、正弦波等標準波形及自定義波形,脈沖壓力在0～42 MPa間可調。②試驗箱內環境溫度和試驗介質溫度均可在10～200 ℃間調節。試驗箱內主要元件有加熱器、壓縮機、冷凝器、蒸發器、傳感器、風機、溫控儀表等，可進行高低溫試驗。

1.1.2脈沖試驗

選擇25根通徑為10 mm、長度為805 mm、最大工作壓力為28 MPa的聚四氟乙烯軟管總成進行水錘波脈沖試驗,水錘壓力為28 MPa,水錘峰值壓力為42 MPa,其他試驗要求見表1。

表1　聚四氟乙烯軟管總成脈沖試驗要求

獲取的25根聚四氟乙烯軟管總成的試驗數據(失效脈沖次數)進行升序排序并記為Xi(i=1,2,…,25):10 172、25 216、32 368、68 794、77 249、86 526、92 328、93 657、104 771、122 399、154 190、227 163、264 761、296 993、315 984、346 843、371 362、428 726、565 613、662 918、699 946、753 721、855 964、896 698、983 687。

1.2耐壓爆破試驗臺設計及試驗

1.2.1耐壓爆破試驗臺設計

根據耐壓爆破試驗要求，設計了耐壓爆破試驗臺液壓系統，系統原理如圖4所示。

1.放油閥　2.油箱　3.液位計　4.溫度計　5.冷卻器　6.過濾器 7.球閥　8.單向閥　9.低壓氣液泵　10.溢流閥 11.高壓氣液泵　12.壓力傳感器　13.氣動換向閥 14.電磁換向閥　15.比例減壓閥　16.氣動三聯件 17.氣源　18.氣動換向閥　19.試驗工裝　20.液壓軟管總成 21.集油箱　22.加熱器　23.空氣過濾器圖4　耐壓爆破試驗臺系統原理圖

耐壓爆破試驗臺有氣液轉換系統、氣源壓力調節系統、氣控排空系統。氣液轉換系統的關鍵元件是氣液泵,以壓縮空氣(壓力小于或等于0.7 MPa)作為動力源且能夠輸出與驅動氣壓成正比的液壓力,氣液轉換系統采用高低壓雙氣液泵復合增壓技術，利用低壓氣液泵(最高輸出壓力為28 MPa,增壓比為40∶1)補償高壓氣液泵(最高輸出壓力為280 MPa,增壓比為400∶1)的低壓盲區;氣源壓力調節系統通過比例減壓閥可實現氣液泵驅動氣壓的無級調節;氣控排空系統通過氣動控制可實現自動排空、油液混合循環、集油排油等功能。

耐壓爆破試驗臺能實現以下功能：①可進行耐壓(恒速升壓-保壓-卸壓)、爆破(恒速升壓-爆破)兩種試驗。②試驗壓力可在0～250 MPa間調節，升壓速率可在0～10 MPa/s間調節。③試驗介質溫度可在10～200 ℃間調節。

1.2.2耐壓爆破試驗

選擇一批通徑為10 mm、長度為805 mm、最大工作壓力為28 MPa的聚四氟乙烯軟管總成進行耐壓爆破試驗,試驗要求見表2。

表2　聚四氟乙烯軟管總成耐壓爆破試驗要求

耐壓試驗。在設定的保壓時間60 s內，5根聚四氟乙烯軟管總成均未出現泄漏等故障現象，耐壓性達到了設計要求。

爆破試驗。12根聚四氟乙烯軟管總成的爆破壓力分別為：104、106、113、121、124、132、138、143、145、159、166、178 MPa。

2　可靠性評估方法

可靠性評估是根據產品的可靠性模型和試驗數據，綜合評價產品質量和性能的方法。由于液壓軟管總成的試驗數據具有多種特性，可能有多種分布形式，故首先對試驗數據進行失效分布擬合優度檢驗，判斷其能通過的分布形式；然后進一步作分布鑒別，并結合失效的物理過程分析，確定其分布形式；最后，給出液壓軟管總成進行可靠性評估,得到其平均壽命、可靠壽命及可靠度的點估計和置信下限。液壓軟管總成可靠性評估流程如圖5所示。

圖5　液壓軟管總成可靠性評估流程

2.1失效分布的擬合優度檢驗

檢驗產品的壽命、強度等特性數據服從何種分布，是建立其統計數學模型的基礎，在可靠性統計及工程中具有十分重要的作用。

失效分布的擬合優度檢驗方法有很多,本文采用可靠性工程中最常用的幾種分布的擬合優度檢驗方法，例如指數分布、雙參數指數分布、威布爾及極值分布、正態分布及對數正態分布，結合液壓軟管總成的試驗數據進行擬合優度檢驗，以確定其服從何種分布形式。

2.1.1指數及雙參數指數分布的擬合優度檢驗

(1)指數分布的擬合優度檢驗。取原假設H0：試驗數據來自指數分布，對定數截尾，該檢驗統計量為

(1)

式中,T*為試驗終止時的總時間;Tk為到第k次失效的總試驗時間。

(2)雙參數指數分布的擬合優度檢驗。取原假設H0:試驗數據來自雙參數指數分布,其檢驗統計量為

(2)

(3)

yi=(n-i+1)(Xi-Xi-1)i=2,3,…,r

(4)

2.1.2威布爾及極值分布的擬合優度檢驗

(1)M檢驗用于威布爾分布。取原假設H0：試驗數據來自雙參數威布爾分布，其檢驗統計量為

(5)

r1=int(r/2)r2=r-r1-1

li=ln(Xi+1/Xi)/[E(Zi+1)-E(Zi)]

i=1,2,…,r-1

其中,r1是r/2的最大整數部分。E(Zi)是標準極值分布Z的樣本量為n的第i個次序統計量，當n≥10時,用Blom式估算：

(6)

(7)

當H0成立時,可以證明統計量M～F2r1,2r2,若統計量的觀測值M滿足：

M≥F2r1,2r2;1-α

(8)

則拒絕H0;反之,則接受H0。其中,F2r1,2r2;1-α是自由度為(2r1,2r2)的F分布1-α的分位數。

(2)M檢驗用于極值分布。取原假設H0:試驗數據服從極值分布,M檢驗的統計量與式(5)相同,為便于區別,其統計量記為M1,但li=(Xi+1-Xi)/[E(Zi+1)-E(Zi)]。

(3)M檢驗用于極大值分布。取原假設H0：試驗數據來自極大值分布,M檢驗的統計量與式(5)相同,為便于區別，其統計量記為M2，但li=(Xn-i+1-Xn-i)/[E(Zi+1)-E(Zi)]。

2.1.3正態及對數正態分布的擬合優度檢驗

取原假設H0:試驗數據來自正態分布,W檢驗的統計量W為

(9)

當W≤Wα或LW≤Wα時,拒絕H0;反之,不能拒絕H0,其中,Wα是W的α分位數。

2.2分布鑒別

對試驗數據進行失效分布的擬合優度檢驗后,該試驗數據可能同時服從多種分布形式，故利用似然比檢驗及其他幾種特定方法對其進行分布鑒別，以進一步確定哪種分布形式更符合液壓軟管總成的實際模型。

2.2.1指數分布與雙參數指數的分布鑒別

取原假設H0代表指數分布,H1代表雙參數指數分布,μ置信水平為1-α的置信下限為

(10)

其中,τ是總試驗時間。若μL≤0,則接受H0,拒絕H1;反之,則拒絕H0,接受H1。

2.2.2指數分布與威布爾的分布鑒別

取原假設H0代表指數分布,H1代表威布爾分布,其中,m*是威布爾分布的形狀參數m的無偏估計：

(11)

假如m*>1,H1：m>1,此時計算m的置信度為1-α的置信下限mL為

(12)

假如m*<1,假設H1:m<1,此時計算m的置信度為1-α的置信上限mU為

(13)

2.2.3正態分布與雙參數指數的分布鑒別

在給定顯著性水平α下,對完全樣本數據:X1≤X2…≤Xn,可用似然比檢驗方法鑒別正態分布與雙參數指數分布。

取原假設H0代表正態分布，H1代表雙參數指數分布，其極大似然比統計量為

λ=(2π/e)n/2Dn

(14)

當D

2.2.4對數正態分布與威布爾的分布鑒別

取原假設H0代表對數正態分布,H1代表威布爾分布,其極大似然比統計量為

(15)

(16)

當E≤Eα時,接受H0,拒絕H1;反之,拒絕H0,接受H1,其中,Eα是顯著水平為α時E的臨界值。

2.2.5正態分布與極大值的分布鑒別

對于完全樣本數據,似然比檢驗方法還可以鑒別正態分布與極大值分布，此時，只需將失效數據取負指數，則該問題就變為對數正態分布與威布爾分布間的鑒別，具體方法與上文相同。

3　液壓軟管總成可靠性評估

通過對液壓軟管總成可靠性試驗數據的擬合優度檢驗和分布鑒別后，最終確定試驗數據的分布形式。然后分別對液壓軟管總成的平均壽命、可靠壽命及可靠度等可靠性指標進行評估，并計算其點估計值和置信度為1-α下的置信下限。

根據評估值可以很好地了解液壓軟管總成的可靠性，還可以將其可靠性指標的估計值與設計中要求的指標值進行比較，從而判斷液壓軟管總成是否符合設計要求。

3.1脈沖試驗可靠性評估

聚四氟乙烯軟管總成是飛機液壓系統的主要元件之一,因此它必須有很高的可靠性,在置信度1-α=0.90下,要求其平均壽命下限大于或等于20萬次,在承受20 000次脈沖時,其可靠度下限大于或等于0.90。該試驗數據的樣本容量n=25,截尾數r=25,顯著水平α=0.10。

3.1.1失效分布擬合優度檢驗

(3)威布爾分布及極值分布的擬合優度檢驗。由式(5)～式(8)得各統計量的觀測值分別為M=0.8305,M1=3.4456,M2=0.6258,由此可得MF24,24;0.9,M2

(4)正態及對數正態分布的擬合優度檢驗。因W0.1=0.931，由式(9)得各統計量的觀測值分別為W=0.8716,LW=0.9404,由此可得WW0.1。故對顯著水平α=0.10,拒絕正態分布,但不能拒絕對數正態分布。

由上可得,在顯著水平α=0.10下,該試驗數據不服從極值分布和正態分布,但是可能服從指數分布、雙參數指數分布、威布爾分布、極大值分布及對數正態分布。

3.1.2分布鑒別

(1)指數分布與雙參數指數分布的鑒別。若μL≤0,則接受指數分布;反之,接受參數指數分布,由式(10)得到μL=-23 193.01,故取指數分布更合適。

(3)對數正態分布與威布爾分布的鑒別。由式(15)得E

由以上分析知，試驗數據服從指數分布、對數正態分布和極大值分布。

根據試驗數據選擇失效分布應與失效的物理過程分析相互補充。由于軟管受多次脈沖而導致疲勞斷裂,而疲勞斷裂用對數正態分布描述比較合理,故在上述三種分布中,選取對數正態分布最為合適。

3.1.3脈沖可靠性指標評估

分別對聚四氟乙烯軟管總成的平均壽命、可靠壽命和可靠度等可靠性指標進行對數正態分布的點估計及置信度為1-α=0.9的置信下限。

為便于分析,將上述試驗數據取對數后分別計算其樣本平均值和樣本標準差：

(17)

(18)

(1)平均壽命的點估計與置信下限分別為

(19)

(20)

(2)可靠壽命的點估計與置信下限分別為

(21)

(22)

其中,K是正態分布的單邊容許限系數,當n=25,R=0.9,1-α=0.9時,可得K=1.702,并由式(22)得可靠壽命XR在置信度為1-α=0.9下的置信下限XR,L為25 060。

(3)可靠度的點估計與置信下限。對給定的任務次數X,其可靠度R(X)為

(23)

式中,Φ(·)為標準正態分布函數。

可靠度R(X)點估計為

(24)

記

(25)

表3　液壓軟管總成可靠性下限中轉插值

由下式:

(26)

可得uRL(X)=1.438 142，進而根據標準正態分布表Φ(·)插值得出可靠度置信下限RL(X)=0.924 676。

經過對聚四氟乙烯軟管總成的試驗數據進行擬合優度檢驗和分布鑒別,確定軟管的試驗數據服從對數正態分布,然后對其進行了可靠性評估,得出以下結論:當試驗壓力為其工作壓力28 MPa,置信度1-α=0.9時,這批軟管總成的平均壽命下限為299 510,大于要求的20萬次;給定任務次數X=200 00，其可靠度下限為0.924 676，大于要求的0.90。由此可見,該批聚四氟乙烯軟管總成滿足其可靠性設計要求。

3.2爆破試驗可靠性評估

對該組爆破試驗數據進行擬合優度檢驗和分布鑒別，求得該組數據服從威布爾分布。對兩參數威布爾分布作點估計，采用適用完全樣本的最佳線性不變估計(best linear invariant estimate，BLIE)法對上述聚四氟乙烯軟管總成的爆破性能進行可靠性評估。

先將W(m,η)變換為極值分布,記為EV(μ，σ)，即若T服從W(m,η)分布,則X=lnT服從EV(μ,σ)分布的參數的BLIEμ*、σ*分別為

(27)

(28)

η的BLIE為

η*=exp(μ*)

(29)

m的無偏估計為

m*=gr,n/σ*

(30)

其中,DI(n,r,j),CI(n,r,j)為權數,gr,n是修偏系數。

(1)平均壽命的點估計與置信下限分別為

θ*=η*Γ(1+σ*)

(31)

θL=exp(μ*-σ*vγ)

(32)

由式(31)求得平均壽命的點估計θ*為136.621 MPa；置信度為0.9時,威布爾截尾樣本區間估計系數vγ=0.47,由式(32)得,平均壽命θ的置信下限θL為136.302 MPa。

(2)可靠壽命的點估計與置信下限分別為

(33)

XR,L=exp(μ*-σ*VR,γ)

(34)

當n=12,r=12,1-α=0.9,R=0.95時，VR,γ=4.68,則由式(34)得,可靠壽命XR在置信度為1-α=0.9下的置信下限XR,L為69.281 MPa。

(3)可靠度的點估計為

(35)

對給定的爆破壓力X=80 MPa,由式(35)得可靠度點估計R*(X)為0.978。

由n=12,r=12,1-α=0.9,得(μ*-lnX)/σ*=3.785;然后,對給定的n、r、γ，通過反查Vγ(R)-R表,找到包含(μ*-lnX)/σ*的最短區間[Vγ(R1),Vγ(R2)]及相應的R1、R2，并計算出-ln(-lnR1)、-ln(-lnR2),填入表4。

表4　液壓軟管總成可靠性下限中轉插值

則有

Q=-ln(-lnR1)+[-ln(-lnR2)+

(36)

可靠度的置信下限為

RL(X)=exp[-exp(-Q)]

(37)

由式(36)、式(37)可求得Q=2.362,可靠度置信下限RL(X)=0.910。

由以上分析可知:上述聚四氟乙烯軟管總成的平均爆破壓力為136.621 MPa,在置信度為0.9下的置信下限為136.302 MPa;給定可靠度為0.95時,其可靠壽命的點估計為91.195 MPa、置信下限為69.281 MPa;給定壓力80 MPa時,其可靠度的點估計為0.978，置信下限為0.910。

4　結論

(1)針對液壓軟管總成泄漏、拔脫、斷絲、爆破等故障或失效問題,綜合考慮液壓沖擊、溫度、壓力及彎曲半徑等因素對其壽命的影響，基于電液伺服技術設計了12通道液壓軟管總成脈沖試驗臺，基于雙氣液泵復合增壓技術設計了耐壓爆破試驗臺。

(2)基于試驗數據進行失效分布擬合優度檢驗及分布鑒別，得到脈沖及爆破試驗數據分別服從對數正態分布及威布爾分布的結論,并得到液壓軟管總成在脈沖、爆破試驗條件下的平均壽命、可靠壽命及可靠度的點估計及置信下限。

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(編輯陳勇)

Reliability Test and Evaluation for Hydraulic Hose Assembly

Chen Dongning1,2Li Shuo1,2Yao Chengyu3Xu Haitao1,2

1.Hebei Provincial Key Laboratory of Heavy Machinery Fluid Power Transmission and Control,Yanshan University,Qinhuangdao,Hebei,066004 2.Key Laboratory of Advanced Forging & Stamping Technology and Science(Yanshan University),Ministry of Education of China,Qinhuangdao,Hebei,066004 3.Key Laboratory of Industrial Computer Control Engineering of Hebei Province,Yanshan University,Qinhuangdao,Hebei,066004

Aiming at the faults/failure problems of hydraulic hose assembly such as leakage,joint pull-out,wire fracture and hose burst,in consideration of the life influence factors such as hydraulic impact,temperature,pressure and bending radius,the reliability test rigs for hydraulic hose assembly were designed:including a 12-channel pulse test rig based on electro-hydraulic servo technology and a pressure-proof and burst test rig based on double pneumatic-hydraulic pumps hybrid pressurization technology.Then the test data were dealt with through failure distribution goodness-of-fit test and distribution identification,and it is confirmed that the pulse and burst test data are following lognormal distribution and Weibull distribution respectively.Finally,the point estimate and confidence lower limit of mean life,reliability life and reliability for hydraulic hose assembly under the conditions of pulse and burst tests were acquired from reliability evaluation.

hydraulic hose assembly;reliability test;pulse test;pressure-proof and burst;reliability evaluation

2014-12-30

國家自然科學基金資助項目(51405426)；河北省教育廳資助科研項目(ZH2012062)

TH137.86< class="emphasis_italic">DOI

：10.3969/j.issn.1004-132X.2015.14.018

陳東寧,女,1978年生。燕山大學機械工程學院副教授、博士。主要研究方向為系統可靠性及智能優化。獲國家科技進步二等獎1項。出版著作2部,發表論文40余篇。李碩,男,1989年生。燕山大學機械工程學院碩士研究生。姚成玉,男,1975年生。燕山大學電氣工程學院教授、博士后研究人員。徐海濤,男,1987年生。燕山大學機械工程學院碩士研究生。