組合式顆粒阻尼器的減振實驗研究

杜妍辰　張　虹

上海理工大學，上海，200093

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組合式顆粒阻尼器的減振實驗研究

杜妍辰張虹

上海理工大學，上海，200093

提出了一種新型結構的組合式顆粒阻尼器，該阻尼器采用兩層減振結構，外層為彈簧減振，內層為塑性阻尼減振。改變顆粒填充率、腔體間隙、彈簧剛度和填充顆粒材質后，研究了不同結構參數對該阻尼器減振性能的影響。結果表明：組合式顆粒阻尼器比傳統的顆粒碰撞阻尼器具有更優秀的減振性能；鋼球和顆粒的體積比約為1∶2且彈簧剛度值為主系統剛度值的10%以下時具有最好的減振效果；改變填充顆粒材質對減振效果影響不顯著。

顆粒；阻尼器；彈簧剛度；填充率；間隙

0　引言

碰撞阻尼器是一種帶有自由質量的高非線性阻尼器[1]。自由質量在碰撞阻尼器腔體內運動，通過與阻尼器腔壁碰撞發生彈塑性變形或內部產生摩擦，使能量消耗或轉移，從而減小主系統的振動幅值。經過多年的研究，目前已產生了多種類型的阻尼裝置：單體碰撞阻尼器[2]、多體碰撞阻尼器[3]、豆包碰撞阻尼器[4-5]、顆粒碰撞阻尼器[6-8]、非阻塞性顆粒碰撞阻尼器[9-11]和帶顆粒減振劑的碰撞阻尼器[12-13]。其中，顆粒碰撞阻尼器以其優良的減振效果以及結構簡單、成本低廉、易于實施且適合在惡劣條件下使用等優點，在生產實踐中得到了重視；帶顆粒減振劑的碰撞阻尼器相比傳統的線性輔助質量阻尼器表現出更優秀的減振性能和更好的系統穩定性，具有廣闊的發展潛力和應用前景。

傳統的輔助質量阻尼器在結構上存在彈簧部件，彈簧具有儲能功能，可將振動能量從峰值位置轉移從而實現減振；帶顆粒減振劑的碰撞阻尼器主要依賴塑性碰撞耗能，也取得了較好的減振效果。本文嘗試在以上兩種減振機理的基礎上，設計出一種新型結構的顆粒阻尼器——組合式顆粒阻尼器。這種阻尼器在帶顆粒減振劑的碰撞阻尼器結構上增加了彈簧部件，以期通過發揮兩種減振機理的優勢，實現更高的減振效率。

已有的研究表明[14]：沖擊器大小、顆粒填充率和顆粒材料都有可能影響顆粒碰撞阻尼器的性能。本文將重點討論上述因素以及新增加的彈簧剛度對減振性能的影響，為方便實驗研究，阻尼器將設計成腔體大小和彈簧剛度可調節的，以方便在實驗中研究各個參數變化帶來的影響。

1　組合式顆粒阻尼器的結構及減振原理

1.1組合式顆粒阻尼的結構組成

圖1　組合式顆粒阻尼器的結構示意圖

如圖1所示，組合式顆粒阻尼器由塑性碰撞阻尼器(帶顆粒減振劑的碰撞阻尼器，包括阻尼器腔體、沖擊器、顆粒和活動塞)、彈簧、導軌及外殼組成。可以看到，塑性碰撞阻尼器位于組合式顆粒阻尼器的中央，下端為可滑動的導軌。導軌沿阻尼器軸線方向放置，使塑性碰撞阻尼器只可在x方向平動。在塑性碰撞阻尼器的外側兩個端面上設計有彈簧連接構件，最多能夠連接8對彈簧，如此便可自由選擇不同數量和剛度的彈簧用于多組實驗。設計了一個活動塞裝置，通過活動塞位置的改變可以調整阻尼器的腔體間隙。組合式顆粒阻尼器的外殼通過螺母連接固定于懸臂梁頂端。

1.2組合式顆粒阻尼器的減振原理

組合式顆粒阻尼器在塑性碰撞阻尼器的基礎上附加了彈簧結構，形成內外兩級結構。內層的塑性碰撞阻尼器具有較小的恢復系數，可以在碰撞過程中最大限度地吸收通過彈簧轉移來的系統振動能量，并通過提高顆粒間的碰撞概率，充分消耗系統的動能，使其不再返回主系統[15-16]。將塑性碰撞阻尼器視為一個附加質量，與增加的彈簧構件一起，形成外層減振系統。彈簧具有恢復系數大，能緩和沖擊、吸收振動，并能控制機構運動和存儲能量等優點[17]，使得阻尼器與主系統之間產生充分的動量交換，可以進一步提高減振效果。外層可以將能量轉移到其他頻率，內層可以將能量進一步分散到更寬的頻率范圍中，這些特點使得組合式顆粒阻尼器具有更寬的吸振頻帶。

系統穩定運行時，組合式顆粒阻尼器結構中的彈簧會儲存系統的能量。這些被不斷積聚的能量最終會轉移到中間腔體。彈簧的隔振導致系統的振動大幅度減小，實質上就是彈簧把系統的動能最大化，并將其存儲，起到減振的目的。當動能由彈簧轉移到腔體時，彈簧的儲能性質使作用于腔體的動能進一步放大，充分激發腔體內沖擊器與顆粒的碰撞摩擦、顆粒和顆粒的碰撞摩擦，以及顆粒與腔體內壁的碰撞摩擦，通過這些碰撞摩擦將被轉移到腔體的動能耗散，系統動能被循環釋放，從而取得更好的減振效果。

2　組合式顆粒阻尼器的實驗研究

2.1實驗裝置

實驗采用懸臂梁振動系統，所用懸臂梁尺寸為250 mm×45 mm×4 mm，材料為錳鋼，密度為6.37×103kg/m3，彈性模量為206 GPa。

實驗中采用的儀器設備為臺灣金頓EM-20F5K-10N03型高頻電磁激振器、北京東方所的智能數據采集系統及信號分析軟件DASP2012。本實驗通過激振器對懸臂梁的根部進行激振，激振力采用正弦信號。組合式顆粒阻尼器加固在懸臂梁的自由端。加速度傳感器平行固定于阻尼器一側，測量懸臂梁自由端的響應，用以檢測該阻尼器對懸臂梁的減振效果。實驗裝置如圖2所示。測試系統框架如圖3所示，其中，x方向為水平方向。

圖2　實驗裝置照片

圖3　測試系統框架圖

2.2實驗內容

實驗中采用的阻尼器腔體長度包括3種規格：40 mm、60 mm和80 mm；沖擊器采用1個直徑18 mm的鋼球；顆粒主要采用粒度為100 μm鋅粉或銅粉。不同顆粒填充材料的對比實驗中，增加粒徑為300 μm的石英砂，顆粒填充率分別為20%、40%、60%和80%。顆粒填充率Rp為

Rp=Vp/(Vt-Vi)

(1)

式中，Vp為填充的顆粒體積；Vt為阻尼器腔體總體積；Vi為沖擊器鋼球體積。

實驗裝置中，懸臂梁系統質量(包括自由端的底座)為2045.5 g，阻尼器腔體質量為111 g，腔體內鋼球質量為24.4 g，銅粉、鋅粉和石英砂全部填滿阻尼器腔體時的質量分別為50 g、86.5 g和37.5 g。彈簧的質量可以忽略不計。整個實驗過程中，通過粘附小質量塊進行調節來確保整個系統的質量保持不變。

實驗采用兩種不同規格的彈簧，彈簧內徑均為4 mm，自由長度為55 mm，參數見表1。為區分表1中不同的兩組4對彈簧，將其中剛度較小的4對彈簧標記為1組。懸臂梁的剛度為9.49 N/mm。

表1　彈簧參數

本文首先對彈簧是否存在減振效果進行實驗對比，然后分別討論沖擊器與顆粒體積比、彈簧剛度和填充材料對阻尼器減振效果的影響。沖擊器與顆粒體積比w為

w=Vi/Vp

(2)

3　實驗結果及分析

3.1彈簧構件的作用效果

首先，通過5組實驗對增加彈簧前后的減振效果進行對比。5組實驗中阻尼器的組成見表2，其中，系統外加總剛度為0.684 N/mm的彈簧1組，沖擊器為一個直徑18 mm的鋼球，腔體間隙固定為80 mm，填充顆粒為鋅粉。實際上，實驗1相當于采用一個單質量塊阻尼器；實驗2、3相當于采用塑性碰撞阻尼器；實驗4、5相當于組合式顆粒阻尼器。

表2　5組實驗中阻尼器的構成

不同實驗組的振幅如圖4所示。可以看出：①塑性碰撞阻尼器使懸臂梁自由端的最大振幅下降幅度分別為26.0%、59.1%，組合式顆粒阻尼器使懸臂梁自由端的最大振幅下降幅度分別為86.6%、82.7%，最大振幅均遠遠低于主系統在單質量塊阻尼條件下的最大有效振幅；②組合式顆粒阻尼器比塑性碰撞阻尼器的減振效果好，說明彈簧在振動發生時起到了儲能及放大的作用，使振動幅值減小；③組合式顆粒阻尼器的振幅穩定，沒有明顯的共振點，具有顯著的減振效果。

圖4　不同實驗組的最大振幅

塑性碰撞阻尼器和組合式顆粒阻尼器的振動響應如圖5所示，從波形上看，組合式顆粒阻尼器的振動波形具有穩定的周期性，減振效果更好。

(a)顆粒填充率為80%的振動響應

(b)顆粒填充率為40%的振動響應圖5　兩種阻尼器的振動響應比較

3.2沖擊器與顆粒體積比的影響

在以往對顆粒碰撞阻尼器的研究中，關于顆粒填充率的研究較充分，認為顆粒填充率有一個最優值。但本文提出的組合式阻尼器中存在兩種填充物——沖擊器(鋼球)和顆粒，它們之間的比例關系對阻尼器減振性能的影響值得進一步探討。

沖擊器與顆粒體積比的定義見式(2)。本次實驗中，根據不同的腔體長度和顆粒填充率設計了6組實驗，參數見表3。每組實驗中沖擊器都固定為一個直徑18 mm的鋼球，填充顆粒都為鋅粉，彈簧的剛度分別為3.76 N/mm、2.82 N/mm、1.88 N/mm、0.94 N/mm、0.684 N/mm。

表3　體積比實驗中的參數

圖6中的各條曲線是在不同的彈簧剛度下，懸臂梁系統在共振區域內的最大振幅。“參考對比”組為阻尼器裝置中未添加鋼球和顆粒下的最大振幅。從圖6中可以看出：①不同彈簧剛度下，所設計的組合式顆粒阻尼器在其共振區域內的最大振幅均小于參考對比組的最大振幅，說明組合式顆粒阻尼器具有良好的減振結果；②實驗組Ⅲ的最大振幅相對于其他實驗組別均為最小或接近為最小，組合式顆粒阻尼器的減振效果為最佳，此時的體積比w對應為0.53(鋼球和顆粒的體積比約為1∶2)。當沖擊器(鋼球)和顆粒的體積比為1∶2時，腔體內空余體積與鋼球體積比為1.3∶1，也就是說當沖擊器鋼球在腔體內的活動范圍稍大于鋼球本身體積，且顆粒的體積是鋼球的2倍時，鋼球、顆粒之間更能充分地發生碰撞，消耗主系統能量，從而使組合式顆粒阻尼器發揮最好的減振效果。

圖6　不同w值下各剛度組對應的最大振幅值

沖擊器與顆粒體積比存在最優值的原因：填充顆粒過少而自由間隙太大時，鋼球在運動過程中無法形成與腔體兩端壁的完整碰撞，鋼球和腔體端壁碰撞時夾擊的顆粒過少，系統動能的消耗隨著顆粒產生的塑性變形的減少而減小，減振效果降低；填充顆粒過多而自由間隙太小時，沖擊體的正常碰撞受到限制，也會影響到減振的效果。因此w的選取須綜合考慮這兩種情況出現的可能，使沖擊體(鋼球)獲得適宜的碰撞條件，增大鋼球和顆粒的接觸概率，提高系統能量的消耗，最終得到減振效果較好的配比條件。

3.3彈簧剛度的影響

彈簧是本文組合式顆粒阻尼器區別于塑性碰撞阻尼器的重要特征。為研究組合式顆粒阻尼器在外加彈簧剛度變化時對懸臂梁系統的減振效果，設計了5組不同的彈簧剛度，見表1。組合式顆粒阻尼器懸臂梁系統的剛度為9.49 N/mm，彈簧剛度與主系統剛度之比為分別為40%、30%、20%、10%和7%。

(a)腔體長度40 mm

(b)腔體長度60 mm

(c)腔體長度80 mm圖7　不同腔體長度下減振效果比較

為便于說明，將不同彈簧剛度和腔體有效長度由3個數字組成，并且定義如下：第一個數字表示阻尼器上組裝彈簧的數量(分別為8組、6組、4組、2組，以及另一種剛度較小的彈簧4組，用1組表示)，所代表的剛度分別為3.76 N/mm、2.82 N/mm、1.88 N/mm、0.94 N/mm和0.684 N/mm；后兩位數字表示腔體的長度，分別為40 mm、60 mm和80 mm。例如“840”就表示此組實驗中阻尼器上安裝有8組彈簧，其增加的剛度為3.76 N/mm，阻尼器腔體的有效長度為40 mm，以此類推。圖7中所有點的值都取每組實驗共振點區域內的最大振幅。

圖7表示的是阻尼器填充顆粒為銅粉、阻尼器腔體長度為40 mm、60 mm和80 mm時，不同彈簧剛度對減振效果的影響。由圖7可以看出：①由于彈簧的存在，組合式顆粒阻尼器擁有良好的減振效果，其最大有效振幅均小于單體阻尼器最大有效振幅，并且隨著剛度的減小，振幅趨近于平穩的狀態。②剛度的變化會導致組合式顆粒阻尼器的減振效果隨之變化。剛度為3.76 N/mm時，振幅平均下降率分別為47%(40 mm長度)、43%(60 mm長度)和36.7%(80 mm長度)。隨著剛度的變小，最大振幅逐漸減小(圖7中表現為曲線下移)，剛度為0.684 N/mm時，懸臂梁自由端的最大有效振幅在6 mm以下，振幅平均下降率分別為81.3%(40 mm長度)、78.7%(60 mm長度)和81.6%(80 mm長度)。③彈簧剛度的選取對阻尼器的減振效果影響顯著，當彈簧的剛度為主系統剛度的10%以下時，減振效果顯著；但過大的彈簧剛度會產生反作用，加大振幅，當增加到40%時，共振區域內的最大振幅為27.42 mm，甚至超過主振系統在無外加阻尼時最大振幅24.69 mm。

3.4填充材料的影響

不同類型的顆粒材料耗能能力可能不同。為檢測不同填充材料的顆粒粉末對該阻尼器的減振性能的影響，設顆粒填充率分別為0、20%、40%、60%和80%，比較它們在正弦激勵下對懸臂梁自由端位移的減振效果，實驗結果見圖8。

實驗填充的鋅粉的粒徑為100 μm，石英砂的粒徑為300 μm。圖8數據來源于實驗組為彈簧6組和1組(見表1)，腔體內的長度為40 mm、60 mm和80 mm。組合式顆粒阻尼器在沒有添加沖擊器和顆粒材料，僅存在6組彈簧(彈簧剛度為2.82 N/mm)的情況下，共振區域內主系統的最大振幅值為25.93 mm；阻尼器在沒有添加沖擊器和顆粒材料，僅存在彈簧1組(彈簧剛度為0.684 N/mm)的情況下，共振區域內主系統的最大振幅值為6.24 mm。

從圖8中可以看出：①無論填充何種材料的顆粒，在共振區域內，主系統最大的振幅均小于6.42 mm，說明填充的顆粒起到了良好的減振作用，腔體內的顆粒發生塑性變形和斷裂，消耗掉了主系統的動能，使振幅值下降；②在不同填充率和腔體間隙的情況下，填充金屬材料顆粒或非金屬材料顆粒對該阻尼器都有很好的減振效果，填充石英砂的平均衰減率為45%和29%，填充鋅粉的平均衰減率為49%和32%(分別對應實驗中2個不同的彈簧剛度)，說明鋅粉相對于石英砂具有更好的減振效果，但影響不是很大，不同材料的顆粒均可以作為減振劑材料。

(a)腔體長度40 mm

(b)腔體長度60 mm

(c)腔體長度80 mm圖8　填充不同顆粒材料對減振效果的影響

4　結論

(1)組合式顆粒阻尼器具有優秀的減振效果，并且減振波形具有穩定的周期性。

(2)實驗中，鋼球和顆粒的體積比w=0.53時的減振效果最佳，此時鋼球和顆粒的體積比約為1∶2，和腔體間隙的體積比值約為1.3∶1。鋼球體積、顆粒體積和腔體間隙三者之間存在一個最佳值，可使阻尼器獲得最佳的減振效果。

(3)當組合式顆粒阻尼器彈簧剛度不超過主系統剛度的10%時，阻尼器表現出很好的減振效果。

(4)填充不同顆粒材料的減振效果沒有顯著的變化，因此，可以在較為廣泛的范圍內選取顆粒材料作為減振劑。

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(編輯張洋)

Experimental Research on Combined Particle Impact Damper

Du YanchenZhang Hong

University of Shanghai for Science and Technology，Shanghai，200093

A new kind of combined particle impact damper was proposed, in which two kinds of damping forms-via springs outside and via particle plastic deformation inside. The response of various damper components was obtained from experiments, by varying the particle packing ratio, the container clearance, the stiffness of spring, and the particle materials. The experimental results show that the combined particle impact damper has excellent damping performance, and is better than the traditional particle impact damper. The damper has the best performance when the volume ratio between the steel ball and particles is about 1∶2 and the spring stiffness is about 10% of the main system stiffness. Changing particle materials has little influence on the damping performance.

particle; damper; spring stiffness; packing ratio; clearance

2014-08-25

國家自然科學基金資助項目(51475308,51005157)

O328;TB53DOI：10.3969/j.issn.1004-132X.2015.14.019

杜妍辰，女，1976年生。上海理工大學醫療器械與食品學院副教授。主要研究方向為振動控制技術與應用。發表論文20余篇。張虹，女，1988年生。上海理工大學醫療器械與食品學院碩士研究生。