大連LNG專用錨地錨泊安全

陳昌源 戴 冉 姜 燦 王漢弢 首智宇

大連LNG專用錨地錨泊安全

陳昌源 戴 冉 姜 燦 王漢弢 首智宇

為進一步研究大連LNG專用錨地錨泊安全，根據國內外相關規范，在綜合分析專用錨地附近自然環境的基礎上，通過定量計算和定性分析方法對LNG專用錨地進行安全評估，得出滿足LNG船舶安全要求的風、流限制條件和總出鏈長度大小，利用實船試驗對專用錨地進行研究并提出合理化建議，對提高LNG船舶進出大連港區具有一定的借鑒意義。

大連LNG專用錨地位于大連大三山島的東偏南側，距大三山島最近距離1360m，位于大連LNG碼頭194°方向約9公里處，專用錨地位置水深約44～47m，錨地海底面高程在-39.76～-42.86 米。根據規范，LNG船舶應設置專用錨地，LNG專用錨地與LNG碼頭和其它錨地的距離應大于1km，如圖1所示，大連LNG專用錨地平面布置圖

大連LNG專用錨地附近自然環境

大連LNG專用錨地位于大連灣東南，屬海洋性氣候。根據大連金縣氣象臺統計分析：

（1）氣溫

多年平均氣溫：10.5℃；平均最高氣溫：14.8℃；平均最低氣溫6.5℃ ；極端最高氣溫：35.3℃；極端最低氣溫：-21.1℃。

（2）降水

年平均降水量：558.6 mm；日最大降水量：186.4 mm；日降水量≥25.0 mm的日數7.3天/年，日降水量≥50.0 mm的日數2.4天/年。

（3）風

圖1　大連LNG專用錨地平面布置圖

錨地受季風影響，夏季多南風，冬季多偏北風。全年常風向為N，頻率為19.45％；年平均風速為5.8 m/s，六級以上大風的頻率為8.4％，以N向大風為主；最大風速34.2 m/s，風向N。

（4）流

LNG專用錨地總的流動趨勢：漲潮流主流向偏SW～WSW向，落潮流主流向偏NE～ENE向。大潮期10-1測站各層漲潮流最大流速介于60～84cm/s，流向偏SW～WSW；落潮流最大流速介于56～80cm/ s，流向偏NE～ENE；10-2測站各層漲潮流最大流速介于74～82cm/s，流向偏SW～WSW；落潮流最大流速介于68～92cm/s，流向多偏NE～ENE。

LNG專用錨地安全評估

根據《海港工程施工手冊》中的關于錨的應用和風、流對船舶影響的規定，對大連LNG專用錨地設計船型所受風流外力、錨系留力以及錨鏈摩擦力進行計算，得出滿足LNG船舶安全要求的風、流限制條件和總出鏈長度大小。

船型選擇

根據大連LNG碼頭工程的設計規模，LNG專用錨地的代表船型為26.7萬m3和21.6萬m3LNG船型。代表船型尺度見表1。

表1　設計代表船型尺度表

錨泊安全計算

（1）錨系留力

錨系留力決定于錨的重量、形狀、底質、錨鏈長度及其重量等。錨系留力可按下式計算（受力分析圖如圖2所示）。

式中，P為系留力，是錨抓力和錨鏈摩擦力之和（9.81N）；Wa為錨在水中的重量，即錨在空氣中的重量×0.867（kg）；Wc為錨鏈每米長在水中的重量（kg/ m）L1為錨鏈臥底部分的長度（m）；λa、λc為錨的抓力系數和錨鏈的摩擦系數，分別見表2。

表2　霍爾錨的λa及λc表

由于LNG專用錨地場地巖土層主要為淤泥、粉砂、粉質黏土，但場地中粉砂及粉質黏土的厚度較小，因此，抓力系數的取值應介于泥與砂之間。在LNG專用錨地計算中，錨抓力系數和錨鏈的摩擦系數取底質為砂泥的系數，即：λa=8，λc=2。

（2）單錨泊錨鏈懸鏈長度及其作用

根據數學分析中的懸鏈線計算公式，得懸鏈部分長度公式：

式中：H為錨鏈（纜）孔至水底高度；L2為錨鏈（纜）懸垂部分長度；T0為船體水平向所受的外力。

（3）單錨泊安全出鏈長度

根據錨鏈受力分析，設懸垂錨鏈與海底線（X軸）的夾角為β，見圖2，顯然：

總出鏈長度S0為：

（4）風、流外力

風壓力計算：

流壓力計算：

由于錨泊時水對船舶的相對流速（就是錨地的水流速度） 一般較低，所以雷諾數Re較小，用傅汝德公式的計算結果雖然偏高，但符合錨泊的安全可靠的要求， 建議使用該公式。即：

式中：f為水對船體的摩擦系數，鋼質船殼通常取f=0.17；?為水線以下船體濕表面積；Vw為水流速度。

圖2　錨泊受力分析圖

對于大型LNG錨泊船，在惡劣天氣情況下，對錨泊安全影響的主要因素是風和流。

LNG專用錨地安全實例計算

專用錨地風、流限制條件及出鏈長度計算

根據上述分析，結合設計船型資料，以26.7萬m3和21.6萬m3LNG船作為代表船型計算不同出鏈長度情況下的錨泊力，其中主要參數及計算結果如下。

26.7萬m3LNG船主要參數：（L=345m，B=53.2m，D=27m，滿載吃水d=12m，壓載吃水d’=9.6m），λa=8，λc=2，錨地水深取45m，水面以上錨孔的垂直高度為5m，流速選最大流速1.17m/s，錨重18.375 t， 每米鏈重0.342t/m，風舷角=30°，風壓力系數Ca取1.5。滿載時，Aa=1668 m2，Ba=8065 m2，?=21500 m2；壓載時，Aa=1794 m2，Ba=8895 m2，?=19651 m2。

21.7萬m3LNG船主要參數：（L=315m，B=50m，D=27m，滿載吃水d=12m，壓載吃水d’=9.65m），λa=8，λc=2，錨地水深取45m，水面以上錨孔

垂直高度為5m，流速選最大流速1.17m/s，錨重17.250t，每米鏈重0.315t/m，風舷角=30°，風壓力系數Ca取1.5。滿載時，Aa=1550 m2，Ba=7603m2，?=18600 m2；壓載時，Aa=1660 m2，Ba=8030 m2，?=16700m2。

當流速確定時，流對船舶的流動壓力就一定，當流速Vw=1.17m/s時，26.7萬m3LNG船滿載受流動壓力為0.5t，壓載為0.45t；21.7萬m3LNG船滿載受流動壓力為0.44t，壓載為0.4t。

計算結果分析

由于LNG專用錨地水深在44～47m之間，加之LNG船受風面積較大，因此受風的影響較為明顯，拋錨所需鏈長要比一般船舶長。經調查分析，上述兩種船型錨鏈長度左右舷均為14節，每節27.5m。且風舷角取30°，而實際錨泊時風舷角一般小于30°，所以表中的計算結果比實際情況要偏大。船舶錨泊時如采用該計算結果會有利于安全。

（1）26.7萬m3LNG船在滿載的情況下，風力5級時，可拋5～6節鏈；風力6級時，可拋6～7節鏈；風力7級時，可拋9節鏈；風力8級時，可拋10節鏈；風力9級，可拋12節鏈，可以滿足安全錨泊的要求。風力10級，拋14節鏈仍不能滿足要求，此時需拋雙錨或進行在航避風。

（2）26.7萬m3LNG船在壓載的情況下，風力5級時，可拋6節鏈；風力6級時，可拋7節鏈；風力7級時，可拋9節鏈；風力8級時，可拋11節鏈；風力9級，宜拋12～13節鏈，可以滿足安全錨泊的要求。風力達到10級或以上，拋14節鏈仍不能滿足要求，此時需拋雙錨或進行在航避風。

（3）21.7萬m3LNG船在滿載的情況下，風力5級時，可拋6節鏈；風力6級時，可拋6～7節鏈；風力7級時，可拋9節鏈；風力8級時，可拋10～11節鏈；風力9級，宜拋12節鏈，可以滿足安全錨泊的要求。風力10級，拋13節鏈仍不能滿足要求，此時需拋雙錨或進行在航避風。

（4）21.7萬m3LNG船在壓載的情況下，風力5級時，可拋6節鏈；風力6級時，可拋6～7節鏈；風力7級時，可拋9節鏈；風力8級時，可拋11節鏈；風力9級，宜拋12～13節鏈，可以滿足安全錨泊的要求。風力達到10級或以上，拋14節鏈仍不能滿足要求，此時雙錨或進行在航避風。

表3　最大流速下26.7萬m3LNG船滿載不同風力出鏈長度計算結果（以此為例）

圖3　不同風力條件下的安全出鏈長度

圖4　LNG專用錨地實船試驗結果

實船試驗驗證及合理化建議

為了驗證錨泊的安全性，進行錨地實船適應性試驗驗證，借助大連海事大學教學實習船“育鯤”輪，在大連LNG專用錨地進行實船錨泊試驗。“育鯤”輪船型尺度為：總長116.00 m、型寬18.00 m、型深8.35 m、設計吃水5.40 m。

試驗過程中水文氣象條件如下：

風向：由西北逐漸轉至東北；風力：3～4級，陣風有時達5級；流向：基本為東西方向，漲潮流向約為SW～WSW，落潮流向約為NE～ENE；流速：0.5～1節；波浪等級為：小波至輕浪。

對錨泊數據和圖像進行定性、定量分析得知：

1.根據起錨時錨冠上附著的泥土，該錨位處表層底質為泥沙與砂礫混合底質，是適合船舶錨泊的底質條件，與上文論述一致。

2.在上述水文氣象條件下，“育鯤”輪拋右錨7節入水，24小時內錨位沒有明顯變化；船舶偏蕩運動比較明顯，但幅度不大，經“育鯤”輪先進的測試設備實時監控，無任何走錨情況發生，說明船舶錨泊穩定。

3.LNG錨泊實船試驗反映出該錨位比較適合船舶錨泊，但應注意試驗船型相對于代表船型26.7萬m3的LNG船（L=345m，B=53.2m，D=27m，滿載吃水d=12m）來說，船型尺度較小，在出鏈長度、占用錨泊水域的半徑、與大三山島的距離等方面，試驗船舶與設計代表船型均有一定的差別，因此在LNG船舶使用專用錨地時，前期應注意錨泊情況，總結經驗，逐步完善錨泊方案。

4.LNG船舶錨泊時，應加強值班，勤測錨位，避免船舶走錨，與大三山島保持一定的安全距離；當風流過大以致有走錨的危險時，建議單錨泊船改拋雙錨或在航避風。

10.3969/j.issn.1001-8972.2015.17.004