奈曼油田注水開發動態分析

趙繪青

摘 要：作為低孔低滲的普通型稠油油藏，奈曼油田固有的原油屬性與儲層的性質使得地層中的天然能量匱乏、壓力下降迅速，導致一次性采收率處于低水平，這就給油田的開發帶來了一系列的挑戰，當前階段，地層能量的補充主要依靠的是注水。本文將從奈曼油田的儲層的性質和實際的生產狀況著手，對油田注水開發進行動態的分析。

關鍵詞：奈曼油田；注水；開發

奈曼油田處于在內蒙古通遼市奈曼旗凹陷正處于開魯盆地中的一個次級負向構造單元區域，凹陷的面積達到800，而奈曼油田就坐落于這樣一個凹陷地帶中，該凹陷由于區域內部斷裂帶受到方向控制，最終劃分出了三部分的二級構造帶，分別是西部斷階帶、中央洼陷帶、東部緩坡帶，而中央洼陷帶則是現階段油氣勘探的主要活動區域，具體來說，奈曼油田正處在該中央洼陷帶雙河背斜上，含油儲層主要是九佛堂組。處于這樣一個特定的地理位置上，要對奈曼油田進行注水開發必然需要面對很多問題。本文將針對相關問題展開探討。

1 奈曼油田油藏的地質特征

對奈曼油田的油藏地質特征進行探究，主要包括以下幾點。第一，油田儲層中的巖性存在較大的差異、物性較差，屬于低孔低滲的儲層類型。其中九上段儲層的巖性是粉砂巖、細砂巖、砂礫巖與粗砂巖的混合，其平均的孔隙度大約為14%，而平均滲透率為0.0122μ；九下段儲層的巖性是褐灰色的凝灰質細砂巖與凝灰質粉砂巖，其平均孔隙度大約為百分之九點五，而平均滲透率達到0.00023μ。第二，奈曼油田中的原油具有較大的粘性，處于地層條件下的油水呈現的粘性比相對較高。處于九上段地層條件中，其油水的粘性比大約保持在380Pa·s -1780Pa·s之間，平均粘性比則為384.5Pa·s；處于九下段地層條件中，其油水的粘性比大約保持在40Pa·s-380Pa·s之間，平均粘性比則為94.8Pa·s。第三，奈曼油田油層的連通性不高。從客觀角度來說，不同油層受到各種外在因素的綜合影響會使得最終呈現出來的連通系數存在差異，即便是處于同一層面也會因為諸如平面非均質性的干擾而在井距不同的情況下出現較大的連同系數差距。在奈曼油田中，九上段中，井距為165米時油層的連通系數為百分之七十二；九下段中，井距為165米時油層的連通系數為百分之六十，而井距為270米時油層的連通系數僅僅達到百分之四十三。第四，奈曼油田中儲層的水敏性高。奈曼油田九上段的粘土的含量大約為9.8%，而九下段的粘土的含量大約為6.15%，也就是說，九上段和九下段的粘土含量均在5%以上。第五，奈曼油田的底層表現為“中斷層與人為裂縫同時存在”。奈曼油田地層中的這一現象使得油田的整體構造趨向復雜。

2 奈曼油田油藏開發的特點論述

對奈曼油田油藏開發的特點進行論述，主要從其地層能力、底層壓力、自然產能等方面著手，具體分為以下五點。第一，奈曼油田的地層能力匱乏，對其采取壓裂之后的初期產量相對較高，但是在之后的一段時間內產量會迅速下降。第二，奈曼油田的地層壓力低且下降迅速。第三，奈曼油田的自然產能不高，在對油藏進行開發時需要借助于壓裂改造投產來對這一劣勢加以彌補。第四，缺乏無水采油期，區塊的含水呈現較大的上升速度。第五，奈曼油田的油藏呈現出存在裂縫與滲透率低的兩個特征，使得注入水推進表現出了較為突出的方向性。

3 奈曼油田注水開發的動態方案論述

3.1 先導注水試驗區注水方式的確定與具體要求

3.1.1 如何有效確定注水方式

2006年，奈曼油田正式投入開發，而開始注水卻是在一年以后，與此同時還通過人工改造技術來調整改良儲層物性以滿足生產的需求。在油田主體部位的井層系完成歸位之后，采用的注水方式時井距270米、排距90米，類似于長度和高度都為165米的平行四邊形斜反九點法面積注水，在初期階段，通過注水實驗反饋的實際效果來對具體的情況進行判斷并規劃制定出能夠推動奈曼油田全面化開發注水的方案。

3.1.2 先導注水試驗區注水方式使用的具體要求

在奈曼油田注水開發過程中，防膨是至關重要的一個處理細節，在對74-34井、70-30井的吸水情況和滲透率、泥質含量、孔隙度進行分析之后，我們可以發現注入的是常溫水的水井中各個井層的相對吸水量和孔滲存在較好的對應關系，當泥質含量上升時，相對吸水量并沒有表現出幅度較大的下降趨勢，由此可見防膨處理發揮了很好的效用。反觀注入熱水的水井，因為其中添加了工業鉀鹽來代替防膨劑最終呈現的防膨效果并不理想，當泥質含量增加時，各個水井的相對含水量會出現明顯的、逐漸的下降，和孔滲之間的對應關系也相對較差。以74-34井注水試驗對象，采用熱水加鹽的方式進行試驗，最終的結論是在地面溫度為20℃時注入常溫水、在地面溫度為80℃時注入熱水，井底的溫度出現了10-16℃的溫差，同時當注入水的速度下降，溫差越來越小。

3.2 奈曼油田注水開發的動態方案優化

對奈曼油田的注水開發方案進行探究有以下具體方案措施。第一，完善注水與采集的對應關系，實現層系歸位。在對奈曼油田進行注水開發時，通過對比現有的注采井網內的油水井層位來開展調層補孔，進而實現注、采的平衡。第二，提高注采井網的質量和水驅控制的水平。要注意井位的合理部署，對井間的距離加以優化，拓展水控制的實際范疇，進一步提升井網的連通率。第三，對注入水的水質要進行嚴格的把關，按照標準的要求進行掌控。要清楚A2標準的具體規定并切實執行，在硅藻土過濾和錳砂過濾的技術應用基礎上，開發使用了硅藻土涂膜新技術，成為低滲透油藏的使用首例。第四，穩油控水，實現調配的動態化。對奈曼油田進行注水開發不能忽視的就是要重點關注注采單元各井組注采比與各單井產液-產油、產液-含水及注水-產液、注水-含水、注水-動液面、注采壓力恢復資料等關系的參數數據，然后對其展開科學專業的分析，立足于實際的注水開發情況制定出切實可行的措施，實現調配的動態化。

在對奈曼油田進行注水開發過程中強化對注水各個方面的管理、創新改善注采系統，能夠逐步提升注水的效果，保持注水區域的底層壓力保持在一個相對均衡、穩定的狀態，提升水驅總儲量和水驅程度。方案的確定要根據特點時間段內注水狀況的各項數據反饋不斷完善，盡量減少注水開發對奈曼油田可能造成的損失，實現動態開發。

參考文獻：

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