盾構(gòu)隧道先隧后井施工中工作井支護(hù)結(jié)構(gòu)優(yōu)化

莫海鴻，楊春山， 2，陳俊生，陳凌偉

（1. 華南理工大學(xué) 土木與交通學(xué)院，廣東 廣州，510641；2. 廣州市市政工程設(shè)計(jì)研究總院，廣東 廣州，510060）

盾構(gòu)隧道先隧后井施工中工作井支護(hù)結(jié)構(gòu)優(yōu)化

莫海鴻1，楊春山1， 2，陳俊生1，陳凌偉1

（1. 華南理工大學(xué) 土木與交通學(xué)院，廣東 廣州，510641；2. 廣州市市政工程設(shè)計(jì)研究總院，廣東 廣州，510060）

以廣州西江引水工程盾構(gòu)接收井為背景，借助大型有限元（FEM）軟件，采用3因素3水平正交試驗(yàn)法進(jìn)行多因素系統(tǒng)分析。探討環(huán)梁層數(shù)、圍護(hù)結(jié)構(gòu)嵌固深度及環(huán)梁厚度對(duì)盾構(gòu)管片張開(kāi)量與工程造價(jià)的影響規(guī)律，對(duì)擬用支護(hù)方案進(jìn)行優(yōu)化，提出適用于盾構(gòu)隧道先隧后井施工中工作井基坑的合理支護(hù)方案。基于雙面彈性地基梁理論，提出先隧后井施工中管片張開(kāi)量的理論計(jì)算方法，且驗(yàn)證正交試驗(yàn)?zāi)Ｐ偷暮侠硇浴Ｑ芯拷Y(jié)果表明：以經(jīng)驗(yàn)類比法確定的支護(hù)方案比傳統(tǒng)的基坑設(shè)計(jì)方案更科學(xué)合理。

盾構(gòu)隧道；工作井；支護(hù)結(jié)構(gòu)優(yōu)化；正交試驗(yàn)；先隧后井；管片張開(kāi)量；雙面彈性地基梁

在盾構(gòu)隧道施工過(guò)程中，常遇到盾構(gòu)通過(guò)工作井的情況，如采用先工作井開(kāi)挖后隧道施工的常規(guī)方案，需做大量的輔助措施，尤其在輸水或電力隧道中，因井間距小，上述問(wèn)題更為凸顯。為此，人們嘗試采用先開(kāi)挖隧道后施工工作井的工法。該工法隧道施工完，受后續(xù)基坑開(kāi)挖上抬或下沉影響，易引起局部盾構(gòu)管片環(huán)縫張開(kāi)［1］。管片環(huán)縫張開(kāi)是隧道縱向變形的主要原因，而隧道縱向變形相對(duì)較脆弱［2］，所以控制盾構(gòu)隧道縱向環(huán)縫張開(kāi)，進(jìn)而控制隧道縱向變形是盾構(gòu)隧道先隧后井施工中的技術(shù)難點(diǎn)。盾構(gòu)管片環(huán)縫張開(kāi)主要受工作井基坑支護(hù)方案的影響，故基坑支護(hù)體系的合理設(shè)計(jì)是控制隧道縱向變形關(guān)鍵所在。當(dāng)前，已有不少學(xué)者針對(duì)建筑基坑與盾構(gòu)隧道工作井基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)方案合理性問(wèn)題開(kāi)展了相關(guān)的研究［3-6］，也取得了不少成果。但在已有研究中，不論是建筑基坑，還是盾構(gòu)隧道工作井基坑，多數(shù)針對(duì)常規(guī)的基坑支護(hù)體系，而對(duì)于特定情況下支護(hù)體系合理性研究卻較少，如盾構(gòu)隧道先隧后井施工中工作井合理支護(hù)體系問(wèn)題。事實(shí)上，近幾年先隧后井施工法得到了越來(lái)越廣泛的應(yīng)用，該工法隧道、工作井及土層之間相互作用與常規(guī)先井后隧不同，所以工作井基坑對(duì)圍護(hù)結(jié)構(gòu)嵌固深度、支護(hù)結(jié)構(gòu)形式及支護(hù)結(jié)構(gòu)的施工工法等要求均存在較大差異。盾構(gòu)隧道先隧后井施工中工作井基坑合理支護(hù)體系值得探討。基于此，本文作者以廣州西江引水盾構(gòu)工程為依托，借助有限元軟件，采用3因素3水平正交試驗(yàn)法進(jìn)行多因素系統(tǒng)分析，計(jì)算分析永久環(huán)梁層數(shù)、連續(xù)墻嵌固深度及環(huán)梁厚度對(duì)管片張開(kāi)量的影響規(guī)律，并對(duì)盾構(gòu)工作井基坑支護(hù)擬用方案進(jìn)行優(yōu)化，以期獲得更合理的支護(hù)體系，為類似工程先隧后井施工中工作井基坑支護(hù)設(shè)計(jì)提供參考。

1　工程概況

西江引水工程在穿越廣州市城區(qū)重要交通樞紐時(shí)，采用了對(duì)環(huán)境擾動(dòng)小的盾構(gòu)開(kāi)挖技術(shù)。盾構(gòu)工程穿越工作井采用了先隧后井的施工工法。此次研究取其中一接收井及其周圍局部范圍土層進(jìn)行計(jì)算分析。該工作井平面為長(zhǎng)×寬為28 m×14 m的長(zhǎng)方形，井深為22 m，分6步開(kāi)挖。基坑支護(hù)擬采用1.2 m厚地下連續(xù)墻加4道鋼筋混凝土內(nèi)撐，其中鋼筋混凝土墻深度約為32 m，墻底以下10 m范圍為素墻，接收井剖面如圖1所示。

根據(jù)該項(xiàng)目地質(zhì)勘查報(bào)告與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案，土層與結(jié)構(gòu)的參數(shù)見(jiàn)表 1～3，其中，基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30。

圖1　盾構(gòu)接收井剖面圖Fig. 1　Section of shield receiving well

表1　土層物理力學(xué)參數(shù)Table 1 Physico-mechanical parameters of soil

表2　工作井支護(hù)結(jié)構(gòu)參數(shù)Table 2 Supporting parameters of well

表3　管片設(shè)計(jì)參數(shù)Table 3 Design parameters of segment

2　正交試驗(yàn)計(jì)算模型

2.1計(jì)算模型

項(xiàng)目實(shí)際施工順序依次為：第1部分工作井開(kāi)挖、盾構(gòu)隧道開(kāi)挖、第2部分工作井開(kāi)挖（10.4 m）。隧道縱向變形張開(kāi)主要受盾構(gòu)施工和第2階段工作井開(kāi)挖卸載效應(yīng)的影響。基坑開(kāi)挖影響寬度約為開(kāi)挖深度的3～5倍，影響深度為開(kāi)挖深度的2～4倍，結(jié)合盾構(gòu)施工的沉降槽寬度為 15～20 m［7］，計(jì)算模型長(zhǎng)×寬×高為90 m×60 m×60 m。

計(jì)算采用三維實(shí)體單元模擬土層、襯砌環(huán)、螺栓、盾尾注漿及連續(xù)墻，用梁模擬內(nèi)支撐梁，用殼單元模擬板撐和盾殼。土體用Mohr-Coulomb理想彈塑性模型，基坑與隧道結(jié)構(gòu)則采用彈性模型；總體與支護(hù)結(jié)構(gòu)模型如圖2～3所示。計(jì)算區(qū)域含20環(huán)管片，相應(yīng)編號(hào)為1～20號(hào)，靠近基坑連續(xù)墻為20號(hào)；考慮到1號(hào)管片與工作井間有一定距離，受基坑開(kāi)挖影響較小，所以在模型邊界設(shè)定時(shí)對(duì)該環(huán)管片進(jìn)行水平與豎向位移約束。

根據(jù)盾構(gòu)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，管片等效直接頭模量為54.0 MPa，施工過(guò)程襯砌環(huán)縫承受的千斤頂壓力為1.6 MN［8-9］。將此壓力轉(zhuǎn)化為作用于環(huán)縫墊板上的壓力荷載為5.4 MPa。目前，盾構(gòu)施工基本使用同步注漿技術(shù)，壓力應(yīng)小于0.4～0.6 MPa［10］，且橫斷面的注漿壓力可近似認(rèn)為隨深度線性變化［11-12］，故此處計(jì)算取注漿壓力作用分布形式如圖 4所示，其中 Pin1= 0.3 MPa，Pin2=0.4 MPa，中間呈線性分布。作用在隧道掘進(jìn)面的支護(hù)壓力根據(jù)實(shí)際土層情況取120 kPa。

圖2　計(jì)算模型及基坑開(kāi)挖步驟Fig. 2　Calculation model and excavation steps of foundation pit

圖3　支護(hù)結(jié)構(gòu)模型Fig. 3　Model of supporting structures

圖4　盾尾注漿壓力分布Fig. 4　Distribution of grouting pressure acting on segments

2.2模型計(jì)算工況

模型施工階段定義思路依次為：初始應(yīng)力計(jì)算、施工地下連續(xù)墻、第1階段基坑開(kāi)挖支護(hù)、盾構(gòu)隧道施工、第2階段基坑開(kāi)挖支護(hù)、臨時(shí)支護(hù)結(jié)構(gòu)的拆除。第1階段基坑施工是開(kāi)挖基坑土體1和土體2（見(jiàn)圖2）及施加相應(yīng)的支護(hù)結(jié)構(gòu)。通過(guò)穩(wěn)定流計(jì)算得到孔壓，以外荷載形式作用于模型以考慮應(yīng)力-滲漏耦合作用。盾構(gòu)隧道開(kāi)挖步長(zhǎng)為1.5 m，共開(kāi)挖23次到達(dá)工作井內(nèi)目標(biāo)位置，第n（4＜n≤23）步隧道開(kāi)挖具體施工模擬包括：盾構(gòu)支護(hù)下第n步隧道開(kāi)挖，施加第n個(gè)開(kāi)挖面支護(hù)壓力，鈍化第n-4個(gè)盾殼，激活第n-3個(gè)管片，施加n-4個(gè)注漿壓力以及施加第n-3個(gè)千斤頂壓力。隧道施工完成后進(jìn)行第2階段基坑開(kāi)挖支護(hù)，包括基坑土體3～6開(kāi)挖及施加相應(yīng)的支護(hù)結(jié)構(gòu)。最后對(duì)臨時(shí)支護(hù)結(jié)構(gòu)進(jìn)行拆除。

在基坑擬用支護(hù)方案中，支護(hù)結(jié)構(gòu)與環(huán)梁均為臨時(shí)結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)拆除時(shí)易引起鄰近圍護(hù)墻局部盾構(gòu)管片的張開(kāi)。同時(shí)，先隧后井施工對(duì)連續(xù)墻嵌固深度要求較常規(guī)設(shè)計(jì)方案低，只需考慮第2階段基坑開(kāi)挖深度影響，而擬用方案設(shè)計(jì)時(shí)圍護(hù)墻嵌固深度按實(shí)際工作井坑深（22 m）確定。為此，結(jié)合先隧后井施工法特點(diǎn)，探索工作井基坑施工應(yīng)設(shè)置的合理支護(hù)體系。

工作井支護(hù)體系需考慮后續(xù)風(fēng)機(jī)等放置對(duì)工作井基坑支護(hù)尺寸的要求，故不能設(shè)置永久內(nèi)支撐梁以免擋住風(fēng)機(jī)施，僅考慮設(shè)置永久環(huán)梁。工作井基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)主要影響因素包括永久環(huán)梁層數(shù)、連續(xù)墻嵌入深度及環(huán)梁厚度3個(gè)因素。采用3因素3水平（3個(gè)因素，每個(gè)因素有3個(gè)水平）正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)方法，進(jìn)行合理永久支護(hù)體系探索。根據(jù)概率統(tǒng)計(jì)知識(shí)可知：3因素 3水平含有33=27種組合試驗(yàn)，用正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)僅需要進(jìn)行9次，主要影響因素及其水平見(jiàn)表4。

表4　主要影響因素及其水平Table 4 Main influencing factors and their levels

3　正交試驗(yàn)計(jì)算結(jié)果分析

3.1不同方案計(jì)算結(jié)果與分析

模型20環(huán)管片范圍內(nèi)含19個(gè)環(huán)縫接頭，編號(hào)依次為1～19；由環(huán)間接頭的水平向變形，計(jì)算管片環(huán)縫張開(kāi)量。定義張開(kāi)量在相對(duì)張開(kāi)時(shí)為正，相對(duì)壓縮時(shí)為負(fù)。

圖5 管片位移云圖Fig. 5　Displacement of segment

圖5所示為擬用支護(hù)體系對(duì)應(yīng)的先隧后井施工位移圖，云圖為變形后，虛線為變形前。根據(jù)管片相對(duì)位移，計(jì)算得到圖6所示的不同方案管片張開(kāi)量分布規(guī)律。由圖5和圖6可見(jiàn)：不同方案張開(kāi)量由19號(hào)至1號(hào)接頭呈減小的趨勢(shì)，最大值均出現(xiàn)在19號(hào)接頭處，最大值如表5所示。考慮永久環(huán)梁與否，最大張開(kāi)量最大相差14%。按照擬用常規(guī)設(shè)計(jì)方案，16號(hào)接頭螺栓變形為 1.27 mm，已超過(guò)螺栓彈性極限變形1.11 mm［13］，管片接頭螺栓開(kāi)始產(chǎn)生塑性變形；而考慮永久支護(hù)結(jié)構(gòu)方案1～3在18號(hào)接頭處開(kāi)始進(jìn)入塑性變形階段，方案4～9在17號(hào)接頭處開(kāi)始進(jìn)入塑性變形階段。因此，工作井基坑開(kāi)挖完成后留永久環(huán)梁與否對(duì)隧道縱向是否變形有顯著影響。

圖6　不同方案下管片張開(kāi)量Fig. 6　Segment opening under different schemes

表5所示為管片環(huán)縫張開(kāi)量正交試驗(yàn)結(jié)果，擬用方案管片最大張開(kāi)量為2.57 mm，進(jìn)入塑性變形的接頭號(hào)為16。其中，ki（i=1～3）為各因素水平i下的指標(biāo)平均值，極差代表相同因素不同水平的指標(biāo)平均值中最大值與最小值之差，其反映了因素對(duì)指標(biāo)影響的程度。由表5可知：各因素對(duì)管片張開(kāi)量的貢獻(xiàn)次序從大到小依次為連續(xù)墻嵌固深度、永久環(huán)梁層數(shù)、環(huán)梁厚度，其中環(huán)梁厚度對(duì)張開(kāi)量幾乎沒(méi)有影響。在傳統(tǒng)概念中，連續(xù)墻嵌入深度越大、永久環(huán)梁層數(shù)越多及環(huán)梁厚度越大，盾構(gòu)管片環(huán)向張開(kāi)量越小。但本文研究成果表明：隨著圍護(hù)墻嵌入深度減小、環(huán)梁層數(shù)減少及環(huán)梁厚度的減小，管片張開(kāi)量減小。這是因?yàn)椴捎靡话愕南染笏硎┕し〞r(shí)，盾構(gòu)施工完出洞時(shí)結(jié)構(gòu)主要承受洞內(nèi)外的水土壓力差作用，主要作用方向?yàn)樗较颍一尤钸B續(xù)開(kāi)挖，因此，管片張開(kāi)量隨著圍護(hù)墻嵌入深度增大及支護(hù)體系剛度的增大而減小。當(dāng)采用先隧后井施工時(shí)，結(jié)構(gòu)主要承受后一階段（坑深為10.4 m）基坑施工引起的整體上抬或者下沉影響，受到的主要作用是豎向的，對(duì)嵌固深度要求相對(duì)更低，土層與結(jié)構(gòu)的相互作用也不同于先井后隧施工法；此外，本文實(shí)例中只有第4道環(huán)梁直接作用于隧道（見(jiàn)圖3），管片張開(kāi)量主要受第4道環(huán)梁作用，因此，環(huán)梁層數(shù)對(duì)管片張開(kāi)量影響也較小。事實(shí)上，基坑支護(hù)本身是一個(gè)復(fù)雜的系統(tǒng)，各支護(hù)結(jié)構(gòu)之間及支護(hù)結(jié)構(gòu)與土層之間相互影響，相互約束；針對(duì)特定的基坑及施工工法，支護(hù)有相對(duì)合理的形式，不宜用僅增大支撐數(shù)量或者尺寸來(lái)控制隧道結(jié)構(gòu)變形。

表5　管片張開(kāi)量最大值與平均值正交試驗(yàn)結(jié)果Table 5 Orthogonal experimental results of maximal and average of segment opening

表6所示為材料成本正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)結(jié)果。由表6可知：各因素對(duì)材料成本的貢獻(xiàn)從大到小依次為連續(xù)墻嵌固深度、環(huán)梁厚度、環(huán)梁層數(shù)。連續(xù)墻嵌固深度對(duì)材料成本影響最顯著，而基坑施工完未拆除的永久環(huán)梁層數(shù)不影響支護(hù)方案環(huán)梁工程量，故不影響總工程造價(jià)。因此，在滿足支護(hù)結(jié)構(gòu)整體剛度的前提下，宜盡量減小連續(xù)墻尺寸，控制工程成本。

表6　材料成本正交試驗(yàn)結(jié)果Table 6 Orthogonal experimental results of material cost

結(jié)合上述分析結(jié)果，當(dāng)連續(xù)墻嵌固深度為 26 m （1.2倍坑深），永久支撐設(shè)置環(huán)梁層數(shù)為1，環(huán)梁厚度為0.8 m時(shí)，管片張開(kāi)量與工程造價(jià)均比其他方案的造價(jià)小，故此為該項(xiàng)目基坑合理支護(hù)體系。

3.2正交試驗(yàn)?zāi)Ｐ秃侠硇则?yàn)證

以等效連續(xù)化理論與雙面彈性地基梁理論為基礎(chǔ)求解管片環(huán)縫張開(kāi)量，與數(shù)值計(jì)算結(jié)果對(duì)比分析，以證明正交試驗(yàn)計(jì)算模型的合理性。取襯砌環(huán)結(jié)合面為中心環(huán)寬長(zhǎng)變形來(lái)考慮，當(dāng)這個(gè)管片環(huán)單元受到彎矩M時(shí)，在環(huán)縫相鄰管片的兩平面間有相對(duì)轉(zhuǎn)角θ，θ/ls相當(dāng)于梁彎曲的曲率。根據(jù)變形協(xié)調(diào)及力的平衡條件可得中性軸位置的φ滿足下列方程［12-13］：

根據(jù)力學(xué)知識(shí)可推求接縫張開(kāi)量［12， 14］為

式中：kj1為接頭彈性剛度；Ec為管段彈性模量，kPa；Ac為管段橫截面積；ls為環(huán)寬，m；Ic為管段截面慣性矩，m4；r為隧道管片中心半徑，m；φ與x分別為管片受彎中性軸的位置和角度，其中x=rsinφ。

利用縱向曲率與彎矩間的物理關(guān)系式K=M/EI與EI=ηmEcIc，代入式（2）得到管片張開(kāi)量計(jì)算公式為

其中：ηm為剛度折減系數(shù)［15］，可通過(guò)下式求解：

式中：n為縱向螺栓總數(shù)；km為縱向接頭處等效抗彎彈簧剛度。

以彈性地基梁理論［16］為基礎(chǔ)，提出用雙面彈性地基梁模型求解隧道縱向曲率。與常規(guī)的先井后隧施工法相比，先隧后井施工法隧道施工完會(huì)受到后續(xù)基坑開(kāi)挖影響，引起縱向上抬，相當(dāng)于位移Δ或者集中力F作用于隧道靠近基坑一側(cè)端部，如圖7所示。

圖7　先隧后井施工基坑開(kāi)挖對(duì)隧道影響計(jì)算模型Fig. 7　Calculation model between foundation and shield tunnel when tunnels followed by well excavation

采用雙面彈性地基梁理論，推導(dǎo)圖7中隧道縱向變形曲線。

當(dāng)后續(xù)基坑開(kāi)挖影響為位移時(shí)，

假定后續(xù)基坑開(kāi)挖影響為集中荷載時(shí)，

式中：α為特征系數(shù)；k1和k2分別為隧道上覆與下臥土層地基反力系數(shù)，k1=k2=20 MPa/m。

由縱向變形曲線，可得到隧道的縱向曲率公式為

由式（7）可得特征系數(shù) α=0.2；由施工階段實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)可知：后續(xù)基坑開(kāi)挖階段圍護(hù)墻最大豎向位移值約為28 mm，故取豎向位移Δ為28 mm。由前分析可知：管片最大張開(kāi)量出現(xiàn)在x=1.5 m處，即19號(hào)接頭處；由式（5）和式（8）計(jì)算得該接頭處曲率K=1/1 984。由表3中的參數(shù)及管片環(huán)數(shù)代入式（4）計(jì)算得ηm=0.01。根據(jù)表 3及公式 kj1=nEjA/l，計(jì)算單個(gè)螺栓的彈性剛度kj1=192.284 7 MN/m，代入式（1）得中性軸位置的角度φ=1.18。將以上計(jì)算參數(shù)代入式（3）可算出管片張開(kāi)量為2.3 mm，與數(shù)值計(jì)算的值2.57 mm吻合，說(shuō)明本文正交試驗(yàn)所采用的模型具備合理性。

4　結(jié)論

1） 當(dāng)盾構(gòu)隧道工作井采用先隧后井施工法時(shí)，工作井基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)采用常規(guī)方案時(shí)，隧道張開(kāi)主要影響范圍在后4個(gè)接頭處；而當(dāng)用正交試驗(yàn)法得到當(dāng)基坑支護(hù)方案時(shí)，主要影響范圍在后2個(gè)接頭處，且最大張開(kāi)量減小了14%。工作井基坑設(shè)置永久環(huán)梁與否對(duì)隧道變形產(chǎn)生了顯著影響。

2） 在先隧后井施工工作井支護(hù)體系主要影響因素中，對(duì)管片張開(kāi)量的貢獻(xiàn)次序從大到小依次為連續(xù)墻嵌固深度、環(huán)梁層數(shù)、環(huán)梁厚度；對(duì)工程造價(jià)的貢獻(xiàn)次序從大到小依次為連續(xù)墻嵌固深度、環(huán)梁厚度、環(huán)梁層數(shù)。

3） 基坑支護(hù)本身是一個(gè)復(fù)雜的系統(tǒng)，各支護(hù)結(jié)構(gòu)之間、支護(hù)結(jié)構(gòu)與土層之間相互影響，相互約束。針對(duì)特定基坑與施工工法，支護(hù)有相對(duì)合理的體系，不宜單純?cè)龃笾螖?shù)量或尺寸來(lái)控制隧道結(jié)構(gòu)的變形。

4） 較通過(guò)經(jīng)驗(yàn)類比確定的支護(hù)方案，本文給出的最優(yōu)支護(hù)方案更科學(xué)合理。與理論計(jì)算結(jié)果對(duì)比分析表明，本文采用的正交試驗(yàn)計(jì)算模型具備有效性。

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（編輯 劉錦偉）

Supporting optimization of working well in shield construction with tunnel followed by well excavation

MO Haihong1， YANG Chunshan1， 2， CHEN Junsheng1， CHEN Lingwei1

（1. School of Civil Engineering and Transportation， South China University of Technology， Guangzhou 510641， China；2. Guangzhou Municipal Engineering Design & Research Institute， Guangzhou 510060， China）

Three-factor at three-level orthogonal array experimental method was used to conduct multifactor system analysis with finite element method （FEM） program based on the Xijiang River Water Diversion Project in Guangzhou. The influential laws of segment opening and material cost caused by the number of ring beam， the embedded depth of diaphragm wall and the thickness of ring beam were explored as well as the reasonable supporting system was proposed for shield construction when tunnels followed by well excavation. A theoretical calculation method for segment opening was raised based on double-sided elastic foundation beam， which proved the rationality of the orthogonal model. The results show that the reasonable supporting system is more scientific and reasonable than that determined by traditional experience analogy method.

shield tunnel； working well； supporting optimization； orthogonal experiment； tunnel followed by well excavation； segment opening； double-sided elastic foundation beam

U45

A

1672-7207（2016）04-1346-07

10.11817/j.issn.1672-7207.2016.04.034

2015-02-23；

2015-04-28

國(guó)家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目（51108190）；華南理工大學(xué)亞熱帶建筑科學(xué)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室自主研究課題資助項(xiàng)目（2012ZC27）（Project （51108190） supported by the National Natural Science Foundation of China； Project （2012ZC27） of the State Key Laboratory of Subtropical Building Science of South China University of Technology）

莫海鴻，博士，教授，博士生導(dǎo)師，從事巖土工程方面的研究；E-mail：soildoctor@163.com