模擬深海環境下高強鋼焊縫陰極保護研究

高心心，郭建章，潘大偉，張海兵

（1.青島科技大學，機電工程學院，山東 青島 266061；2.中國船舶重工集團公司第七二五研究所，海洋腐蝕與防護重點實驗室，山東 青島 266101）

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環境效應與防護

模擬深海環境下高強鋼焊縫陰極保護研究

高心心1,2，郭建章1，潘大偉2，張海兵2

（1.青島科技大學，機電工程學院，山東 青島 266061；2.中國船舶重工集團公司第七二五研究所，海洋腐蝕與防護重點實驗室，山東 青島 266101）

目的 研究海水中陰極極化電位下高強鋼焊縫氫脆斷裂的規律，確定合理的陰極保護電位區間。方法 通過模擬深海壓力環境，采用慢應變速率拉伸試驗（SSRT）、電化學測量方法和腐蝕失重試驗進行研究，結合電子顯微鏡對斷口形貌進行觀察。結果 模擬深海4.50 MPa壓力環境下，隨著陰極保護電位負移，高強鋼焊縫保護度逐漸提高，在極化電位為-0.77 V（vsAg/AgCl/海水，下同）時，材料的保護度達到90%。在-0.71～-0.95 V的電位區間內，高強鋼焊縫斷裂的方式為韌性斷裂；在-1.00 V電位下，高強鋼焊縫斷裂的方式為脆性斷裂；在極化電位不超過-0.96 V時，材料的氫脆系數不超過25%。結論 高強鋼焊縫在深海環境下的合理保護電位區間為-0.77～0.96 V。

模擬深海環境；高強鋼焊縫；陰極保護；慢應變速率試驗；氫脆

近年來，隨著高強鋼及其焊接結構在深海裝置的應用日益廣泛，由于處于惡劣的深海環境，因此必須考慮高強鋼的安全性能和可靠度，做好腐蝕防護工作［1—4］。國內外多采用陰極保護技術和涂層對高強鋼進行腐蝕防護［5—8］。在陰極保護方面，如果保護電位過正，鋼材腐蝕得不到很好的抑制；電位過負，則會發生高強鋼的過保護［9］。一方面，由于高強鋼自身材料強度高，在析氫環境下易引起氫致失效，而且隨著鋼強度的提高，脆斷危險性越高；另一方面，高強鋼焊接件焊縫區分布復雜，尤其熱影響區組織大小粗細不一，硬度高，且存在殘余應力，是高強鋼的薄弱區，在苛刻的深海環境中更容易發生應力腐蝕開裂或氫脆等［10—14］。

目前，國內外學者針對部分高強鋼及其焊縫在不同陰極極化電位下的氫脆敏感性進行了研究［15—22］，然而在低溫和低氧的深海條件下，高強鋼陰極保護的基礎研究還比較缺乏［23—24］，而且沒有針對高強鋼焊縫在深海環境服役下的陰極保護準則。因此，文中研究高強鋼焊接件在不同陰極極化電位下的腐蝕速率、保護規律以及氫脆敏感性，以此確定高強鋼陰極保護合理的電位范圍。

1　實驗材料與方法

實驗材料為800 MPa級別的高強鋼焊縫（焊條采用V840）。棒狀拉伸試樣規格符合GB/T 228—2010標準。工作段尺寸為?3 mm×30 mm，其他部分用704硅膠密封，表面粗糙度為0.8 μm，焊縫位于試樣工作段的中間位置，如圖1所示。試樣的標距段用砂紙從400#，600#，800#，1000#，1200#依次打磨至平滑，后用無水乙醇擦洗并烘干。電化學試樣尺寸為10 mm×10 mm×2 mm，全浸腐蝕試樣尺寸為100 mm×30 mm×2 mm，試樣與導線焊接后，用環氧膩子涂封導線與試樣連接部位，用游標卡尺精確測量每個樣板裸露尺寸并計算面積。

慢應變速率拉伸試驗（SSRT）采用了SSRT/ Constant Load/Low Cycle Fatigue恒應變速率高壓釜腐蝕實驗機。注塞機控制釜內海水壓力為4.5 MPa，冷卻液循環控制釜內溫度為（10±2）℃，通入高純N2將海水中的溶解氧質量濃度控制在（1.0±0.5）mg/L，以模擬低溫、低氧的深海條件，應變速率為3.4×10-4mm/min。選擇通用三電極體系和恒電位儀對海水介質中的拉伸試樣施加恒電位陰極保護，陰極保護電位為-0.75～-1.00 V，每隔0.05 V取一個保護電位進行試驗。實驗結束后立即測量斷后伸長率，斷面收縮率。斷裂后試樣用HIROX三維視頻顯微鏡（KH-3000V）進行斷口的宏觀形貌觀察，用掃描電子顯微鏡（FEI/Philips XL30）并結合EDX能譜儀進行微觀組織形貌觀察。

圖1　慢拉伸試驗試樣的尺寸Fig.1　Size of slow tensile test specimen

電化學測試采用電化學工作站（ACM Field Machine Serial No.1622 made in England）和三電極體系，參比電極為Ag/AgCl/海水電極，輔助電極為Pt電極，掃描電位（vs Ecorr）范圍為0.10～-1.40 V，掃描速度為20 mV/min。測試在模擬深海試驗裝置中進行。

根據高強鋼焊縫的陰極極化曲線和工程實踐經驗，全浸腐蝕試驗分別選取了3個陰極保護電位（-0.75，-0.80，-0.85 V），用恒電位儀對高強鋼焊縫進行持續15天的陰極保護，試驗同樣在模擬深海試驗裝置中進行，分別測試試樣在試驗前后的質量損失情況，以此計算試樣的腐蝕速率和保護度。

2　結果與討論

2.1最正陰極保護電位

高強鋼焊縫在模擬深海壓力環境［24］下的動電位極化曲線如圖2所示，可以看出，在曲線陰極段上出現兩個拐點。在-0.75～-0.82 V區間出現第一處拐點，此處材料的陰極反應為從氧的活化極化控制轉化為氧的濃差擴散控制；在-1.00～-1.20 V區間出現第二處拐點，表明在此陰極保護電位時，陰極反應從氧的濃差擴散控制轉化為析氫活化控制，材料表面已經開始發生析氫反應。工程實際應用中應正于該電位，因此，可以得出最佳陰極保護電位應該在兩個拐點之間。

圖2　高強鋼焊縫在4.5 MPa模擬深海環境條件下的極化曲線Fig.2　Polarization curve of high-strength steel welding seam in simulated deep sea environment

同時采用模擬深海全浸腐蝕實驗研究高強鋼焊縫在不同恒電位保護下的腐蝕情況，根據JTS153-3—2007海港工程鋼結構防腐蝕技術規范，以（自腐蝕速率-保護下的腐蝕速率）/自腐蝕速率×100%，即保護度，達到90%時的極化電位為最正保護電位［25］。由高強鋼焊縫在不同陰極保護電位下的腐蝕速率和保護度（如圖3所示）可以看出，隨著陰極保護電位的負移，高強鋼焊縫的腐蝕速率不斷降低，保護度逐漸增大。高強鋼焊縫在自腐蝕狀態下的腐蝕速率為0.2812 mm/a；施加保護電位為-0.75 V時，腐蝕速率為0.0542 mm/a，低于自腐蝕電位下的腐蝕速率，保護度為80.71%，表明腐蝕傾向略有減??；當保護電位在-0.80～-0.85 V區間時，腐蝕速率從0.0144 mm/a降到0.0134 mm/a，保護度達到90%以上，此時可認為高強鋼焊縫能得到有效保護。在保護電位為-0.77 V時，高強鋼焊縫的保護度達到90%。

圖3　高強鋼焊縫腐蝕速率、保護度隨極化電位變化曲線Fig.3　Corrosion rate and protection degree of high-strength steel welding seam vs.polarization potential

綜合以上結果得出，高強鋼焊縫在深海環境下的最正陰極保護電位應為-0.77 V。

2.2氫脆敏感性

2.2.1力學性能分析

模擬深海環境下，從高強鋼焊縫在甘油和海水介質中不同陰極極化電位下的應力-應變曲線（如圖4所示）可看出，高強鋼焊縫在甘油和海水中的應力-應變曲線幾乎重合，應變量分別為8.19%和8.29%，近似相等。這表明在海水中自腐蝕狀態下，高強鋼焊縫沒有明顯的應力腐蝕敏感性。與甘油介質相比，試樣在海水中不同極化電位下的應力-應變曲線在彈性變形階段基本重合。隨著極化電位負移，高強鋼焊縫的應變量呈現先增大后逐漸降低的趨勢。在-0.90 V電位下，高強鋼焊縫的應變量為7.38%，開始低于自腐蝕電位下的值，而且在負于-0.95 V后，有明顯降低的趨勢，反映出材料的脆性逐漸增加。因此，在-0.90～-1.0 V極化電位區間內，高強鋼焊縫具有明顯的應力腐蝕敏感性。

圖4　不同陰極極化電位下高強鋼焊縫的應力-應變曲線Fig.4　Stress-strain curves of high-strength steel welding seam at different cathodic polarization potentials

高強鋼焊縫結構的力學性能指標與陰極極化電位的關系曲線（如圖5所示）表明，在模擬深海環境下，隨極化電位負移，高強鋼焊接件的抗拉強度和屈服強度范圍分別為750～850 MPa，710～740 MPa，波動性較小，并沒有呈現規律性的變化。斷裂強度在350～480 MPa之間，略有緩慢增大的趨勢，表明材料的脆性增加（圖5a）。隨極化電位的負移，伸長率除在-0.75～-0.85 V區間內略有增加外，后逐漸減小，在-0.90～-1.00 V電位區間，伸長率從7.50%降至7.10%。表明高強鋼焊縫韌性降低，脆性增加。同時隨極化電位負移，斷面收縮率呈現迅速減小的趨勢，在-0.75～-1.00 V電位區間，從68.66%迅速降低至49.60%，表明材料的脆性明顯增加（圖5b）。

圖5　不同陰極極化電位下高強鋼焊縫力學性能指標變化曲線Fig.5　Changes in the mechanical properties of high-strength steel welding seam index at different cathodic polarization potentials

一般工程上常用氫脆系數評價材料的氫脆敏感性［26］，根據氫脆系數劃分不同的區域范圍：當FH＞35%時為脆斷區，材料持續加載時會發生脆性斷裂；25%≤FH≤35%時為危險區，材料存在氫脆的危險；FH＜25%時為安全區，材料不會發生氫脆斷裂。

不同極化電位下高強鋼焊縫的氫脆系數變化曲線如圖6所示，可以看出，隨極化電位負移，高強鋼焊縫的氫脆系數先緩慢增加，隨后迅速增大。在Ecorr～-0.95V的電位區間內，高強鋼焊縫的氫脆系數在25%以內波動，材料處于安全區。在-1.0 V電位下，高強鋼焊縫的氫脆系數增至29%，材料進入危險區，此時材料存在發生脆斷的危險性。當極化電位約為-0.96 V時，氫脆系數達到25%。因此，深海環境下高強鋼焊縫的最負陰極保護電位應為-0.96 V。

圖6　不同極化電位下高強鋼焊縫的氫脆系數Fig.6　Hydrogen embrittlement coefficient of high-strength steel welding seam at different polarization potentials

2.2.2斷口形貌

根據不同陰極極化電位下高強鋼焊接件慢應變拉伸試驗斷口的形貌（如圖7所示）可看出，在不同的極化電位條件下，試樣均從靠近焊縫的熱影響區發生斷裂，說明熱影響區是焊接結構的力學性能薄弱區域。各個斷口都有不同程度的頸縮現象，但隨極化電位負移，頸縮現象逐漸減弱。海水中自腐蝕條件下，高強鋼焊縫的斷口頸縮明顯，斷口為杯錐形，由明顯的纖維區、放射區和剪切唇組成，試樣斷口具有大小不等的韌窩組織（圖7b，8b），證明在海水中自腐蝕條件下，高強鋼焊縫的斷裂形式為典型的聚集型韌性斷裂，與在甘油中的形貌（圖7a，8a）相似，此時試樣并不具有應力腐蝕敏感性，處于材料服役中的安全區。在-0.75～-0.90 V電位下，高強鋼焊縫的斷口仍具有明顯的縮頸和大量的韌窩（圖7c，8c），未出現氫脆傾向。當極化電位為-0.95 V時，縮頸有所減弱，仍有部分韌窩，但在韌窩基體上出現小面積局部河流花樣、解理單元細小的準解理組織形貌（圖7e，8e），表明材料已經開始有脆性斷裂的趨向。隨著電位負移，韌窩組織逐漸減少，解離組織形貌逐漸增多。當到達-1.00 V電位時，斷口的縮頸已不明顯，且出現了具有典型脆性的宏觀形貌斷口，斷口與拉伸方向成近似45°角，且比較平齊、光亮，微觀形貌絕大面積表面出現了解理和沿晶等脆性斷裂的特征（圖7f，8f），表明材料進入服役中的危險區和脆斷區。

圖7　不同陰極極化電位下高強鋼焊縫慢拉伸試驗斷口的三維電鏡Fig.7　Three-Dimensional Electron Microscopy observations on tensile sample fracture of high-strength steel welding seam at different cathodic polarization potentials

圖8　不同陰極極化電位下高強鋼焊縫慢拉伸試驗斷口的SEM照片Fig.8　Scanning Electron Microscope observations on tensile sample fracture of high-strength steel welding seam at different cathodic polarization potentials

3　結論

1）模擬深海4.50 MPa環境自腐蝕電位下，高強鋼焊縫不具有明顯的應力腐蝕敏感性。通過動電位極化曲線以及全浸腐蝕實驗結果得出，高強鋼焊縫在陰極保護電位為-0.77 V時，保護度達90%，由此確定高強鋼焊縫最正陰極保護電位為-0.77 V。

2）模擬深海4.50 MPa環境下，在Ecorr（-0.71）～-0.95 V的電位區間內，高強鋼焊縫的斷口具有明顯的縮頸，氫脆系數低于25%，處于氫脆安全區。當極化電位負于-1.0 V時，斷口呈現典型脆性斷裂，氫脆系數為29%，高強鋼焊縫已進入氫脆的危險區和脆斷區。在保護電位為-0.96 V時，氫脆系數為25%，由此確定高強鋼焊縫的最負陰極保護電位為-0.96 V。

3）模擬深海4.50 MPa壓力環境下，高強鋼焊縫合理的陰極保護電位區間為-0.77～0.96 V。

［1］韓恩厚，陳建敏，宿彥京，等.海洋工程結構與船舶的腐蝕防護——現狀與趨勢［J］.中國材料進展，2014，33（2）：65—76.

HAN En-hou，CHEN Jian-min，SU Yan-jing，et al. Corrosion Protection Techniques of Marine Engineering Structure and Ship Equipment—Current Status and Future Trend［J］.Materials China，2014，33（2）：65—76.

［2］郝文魁，劉智勇，王顯宗，等.艦艇用高強鋼強度及其耐蝕性現狀及發展趨勢［J］.裝備環境工程，2014，11（1）：54—62.

HAO Wen-kui，LIU Zhi-yong，WANG Xian-zong，et al. Present Situation and Prospect of Studies on High Strength Steel and Corrosion Resistance in Naval Ship and Submarine［J］.Equipment Environmental Engineering，2014，11（1）：54—62.

［3］高榮杰，杜敏.海洋腐蝕與防護技術［M］.北京：化學工業出版社，2011.

GAORong-jie，DUMin.MarineCorrosionand Protection Technology［M］.Beijing：Chemical Industry Press，2011.

［4］郝文魁，劉智勇，王顯宗，等.海洋平臺用高強鋼強度及其耐蝕性現狀及發展趨勢［J］.裝備環境工程，2014，11（2）：50—58.

HAO Wen-kui，LIU Zhi-yong，WANG Xian-zong，et al. Current Situation and Prospect of Studies on Strength and Corrosion Resistance of High Strength Steel for Ocean Platform［J］.Equipment Environmental Engineering，2014，11（2）：50—58.

［5］邢少華，李焰，馬力，等.深海工程裝備陰極保護技術進展［J］.裝備環境工程，2015，12（2）：49—53.

XING Shao-hua，LI Yan，MA Li，et al.Research Progress inCathodicProtectionTechnologyforMarine Infrastructures in Deep Sea Environment［J］.Equipment Environmental Engineering，2015，12（2）：49—53.

［6］許立坤，馬力.海洋工程陰極保護技術發展評述［J］.中國材料進展，2014，33（2）：106—113.

XU Li-kun，MA Li.Review on Cathodic Protection for Marine Structures［J］.Progress in China Materials，2014，33（2）：106—113.

［7］AKONKO S，Li D Y，ZIOMEK-MOROZ M.Effects of Cathodic Protection on Corrosive Wear of 304 Stainless Steel［J］.Tribology Letters，2005，18（3）：405—410.

［8］ZUCCHIF，GRASSIV，MONTICELLIC，etal. Hydrogen Embrittlement of Duplex Stainless Steel under Cathodic Protection in Acidic Artificial Sea Water in the Presence of Sulphide Ions［J］.Corrosion Science，2006，48 （2）：522—530.

［9］BILLINGHAM J，SHARP J V，SPURRIER J，et al. Review of the Performance of High Strength Steels Used Offshore［M］.UK：Health&Safety Executive，2003：111—117.

［10］ 黃桂橋，韓冰，楊海洋.海洋用鋼焊接接頭的海水腐蝕行為研究［J］.裝備環境工程，2015，12（4）：11—15.

HUANG Gui-qiao，HAN Bing，YANG Hai-yang.Sea Water Corrosion Behavior of Welding Joints of Steels for MarineApplications［J］.EquipmentEnvironmental Engineering，2015，12（4）：11—15.

［11］ 栗卓新，劉秀龍，李虹，等.高強鋼焊材及焊接性的國內外研究進展［J］.新技術新工藝，2007（5）：16—18.

LI Zhuo-xin，LIU Xiu-long，LI Hong，et al.Present Status and Developmental Trend of Welding Material and Welding Joint of Low-alloy Heat-resistant Steels［J］.New Technologies and Processes，2007（5）：16—18.

［12］ HARDIE D，CHARLES E A，LOPEZ A H.Hydrogen Embrittlement of High Strength Pipeline Steels［J］.Corros Sci，2006，48（12）：4378—4385.

［13］ BARKER J C.Data Surveys of Hydrogen Assisted Cracking in High Strength Jack-Up Steels［M］.UK：Health and Safety Executive，1998.

［14］ LINDLEY C，RUDD W J.Influence of the Level of Cathodic Protection on the Corrosion Fatigue Properties of High Strength Welded Joints［J］.Marine Structures，2001，14（4）：397—416.

［15］ BATT C，DDODSON J，ROBINSON M J.Hydrogen Embrittlement of Cathodically Protected High Strength Steel in Sea Water and Seabed Sediment［J］.British Corrosion Journal，2002，37（3）：194—198.

［16］ 張體明，趙衛民，郭望，等.陰極保護下X65鋼在模擬海水中的氫脆敏感性研究［J］.腐蝕與防護，2014，34（4）：3—15.

ZHANG Ti-ming，ZHAO Wei-min，GUO Wang，et al. Susceptibility to Hydrogen Embrittlement of X65 Steel Under Cathodic Protection in Artificial Sea Water［J］. Corrosion and Protection，2014，34（4）：3—15.

［17］ 張慧霞，戚霞，鄧春龍.極化電位下高強鋼腐蝕疲勞裂紋擴展的電化學表征［J］.腐蝕科學與防護技術，2011，23（3）：228—232.

ZHANGHui-xia， QIXia， DENGChun-long. Characterization of Corrosion Fatigue Crack Propagation ofaHighStrengthSteelbyElectrochemical Polarization［J］.CorrosionScienceandProtection Technology，2011，23（3）：228—232.

［18］ 張林.海水中極化電位對X70鋼氫脆敏感性的影響［J］.材料科學與工藝，2011，19（5）：96—101.

ZHANGLin.EffectofPolarizationPotentialonSusceptibility of Hydrogen Embrittlement for X70 Steel in Sea Water［J］.Materials Science and Technology，2011，19（5）：96—101.

［19］ 楊兆艷，閆永貴，馬力.陰極極化對907鋼氫脆敏感性的影響［J］.腐蝕與防護，2009，30（10）：701—703.

YANG Zhao-yan，YAN Yong-gui，MA Li.Effect of Cathodic Polarization on the Susceptibility to Hydrogen Embrittlement of 907 Steel［J］.Corrosion and Protection，2009，30（10）：701—703.

［20］ 常娥，閆永貴，李慶芬，等.陰極極化對921A鋼海水中氫脆敏感性的影響［J］.中國腐蝕與防護學報，2010，30（1）：83—88.

CHANG E，YAN Yong-gui，LI Qing-fen，et al.Effect of Cathodic Polarization on the Hydrogen Embrittlement Sensitivity of 921A Steel in Sea Water［J］.Chinese Journal of Corrosion and Protection，2010，30（1）：83—88.

［21］ 高海平，張慧霞，郭為民，等.陰極極化對高強鋼焊接件應力腐蝕敏感性的影響［J］.裝備環境工程，2014，11（1）：7—12.

GAO Hai-ping，ZHANG Hui-xia，GUO Wei-ming et al. Effect of Cathodic Polarization on Stress Corrosion Cracking Susceptibility of Weld High Strength Low Alloy SteelinSeaWater［J］.EquipmentEnvironmental Engineering，2014，11（1）：7—12.

［22］ 林召強，馬力，閆永貴.陰極極化對高強度船體結構鋼焊縫氫脆敏感性的影響［J］.中國腐蝕與防護學報，2011，31（1）：46—50.

LIN Zhao-qiang，MA Li，YAN Yong-gui.Effect of Cathodic Polarization on the Hydrogen Embrittlement Sensitivity of Welding Line High Strength Hull Structural Steel［J］.Chinese Journal of Corrosion and Protection，2011，31（1）：46—50.

［23］ 王秀民，王培，孫陽超，等.Q235鋼在模擬海洋大氣環境中的耐蝕性研究［J］.表面技術，2015，44（11）：104—111.

WANG Xiu-min，WANG Pei，SUN Yang-chao，et al. Corrosion Resistance of Q235 Steel in Simulated Marine Atmospheric Environment［J］.Surface Technology，2015，44（11）：104—111.

［24］ 胡建朋，劉智勇，胡山山，等.304不銹鋼在模擬深海和淺海環境中的應力腐蝕行為［J］.表面技術，2015，44（3）：9—14.

HU Jian-peng，LIU Zhi-yong，HU Shan-shan，et al.Stress Corrosion Behavior of 304 Stainless Steel in Simulated Deep and Shallow Sea Water Environment［J］.Surface Technology，2015，44（3）：9—14.

［25］ 胡士信.陰極保護工程手冊［M］.北京：化學工業出版社，1999：57.

HU Shi-xin.Cathodic Protection Engineering Manual［M］. Beijing：Chemical Industry Press，1999：57.

［26］ 譚文志，杜元龍，傅超.陰極保護導致ZC-120鋼在海水中環境氫脆［J］.材料保護，1988，21（3）：10—13.

TAN Wen-zhi，DU Yuan-long，FU Chao.Environmental Embrittlement of ZC-120 Steel in Sea Water Induced by Cathodic Protection［J］.Materials Protection，1998，21（3）：10—13.

Cathodic Protection Research of High-strength Steel Welding Line in
Simulated Deep-sea Environment

GAO Xin-xin1，2，GUO Jian-zhang1，PAN Da-wei2，ZHANG Hai-bing2
（1.College of Mechanical and Electrical Engineering，Qingdao University of Science and Technology，Qingdao 266061，China；2.Science and Technology on Marine Corrosion and Protection Laboratory，Luoyang Ship Materials Research Institute，Qingdao 266101，China）

Objective To study the law of hydrogen embrittlement breaking for high-strength steel welding seam under cathodic polarization in sea water，and determine then a reasonable cathodic protection potential range can be determined. Methods By simulating the deep sea pressure environment，the author used slow strain rate tensile tests（SSRT），electrochemical measurement methods and corrosion weight loss test were adopted to study the law and，combined with the fracture morphology was observed by electron microscopy.Results The conclusions were drawn as follows：aAs cathodic protection potential shifted toward negative，shifting the protection degree of high-strength steel welding seam gradually increased under in simulated deep sea pressure environment at 4.50 MPa.When the polarization potential was applied at applied by-0.77V（vs Ag/AgCl/sea water，the same below），the protection degree of the material get got to 90%.When it wasWithin at-0.71（Ecorr）～-0.95 V potential range，high-strength steel welding seam was mainly subjected to ductile fracture.When the potentialit was applied at-1.00V，fracture morphology showed typical hydrogen embrittlement.When the polarization potentialit was positive than the potential of was not over-0.96 V，the hydrogen embrittlement coefficient of the material does did not exceed 25%.Conclusion There by the reasonable protection range of high-strength steel welding seam was determined at-0.77～0.96 V under deep-sea environment.

simulated deep sea environment；high-strength steel welding seam；cathodic protection；slow strain rate test；hydrogen embrittlement

2016-03-24；Revised：2016-04-14

10.7643/issn.1672-9242.2016.04.020

TJ01

A

1672-9242（2016）04-0124-07

2016-03-24；

2016-04-14

高心心（1990—），女，山東濟寧人，碩士研究生，主要研究方向為金屬材料的腐蝕與防護。

Biography：GAO Xin-xin(1990—),Female,from J ining,Shandong,Master,Research focus:metal material corrosion and protection．