加載環(huán)境對(duì)合金超高周疲勞行為的影響

何柏林，張枝森，謝學(xué)濤，封亞明

（華東交通大學(xué)機(jī)電與車輛工程學(xué)院，江西 南昌330013）

加載環(huán)境對(duì)合金超高周疲勞行為的影響

何柏林，張枝森，謝學(xué)濤，封亞明

（華東交通大學(xué)機(jī)電與車輛工程學(xué)院，江西 南昌330013）

疲勞斷裂涉及到能源動(dòng)力、交通運(yùn)輸、海洋工程、冶金工程等領(lǐng)域，其中對(duì)關(guān)鍵部件材料在特定環(huán)境下承受低應(yīng)力、高周期變載作用的研究顯得尤為重要。傳統(tǒng)的疲勞均是在疲勞循環(huán)周次小于107次，屬低周或高周疲勞范疇。近年來(lái)材料的超高周疲勞研究表明，很多金屬材料在107周次以上仍然發(fā)生疲勞斷裂，不存在疲勞極限，用107的條件疲勞極限對(duì)長(zhǎng)壽命構(gòu)件進(jìn)行無(wú)限壽命設(shè)計(jì)并不安全。本文綜述了近20年國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)合金在特定加載環(huán)境（溫度與介質(zhì)）下超高周行為的研究現(xiàn)狀，并對(duì)其研究前景進(jìn)行了展望。

加載環(huán)境；溫度；合金；超高周疲勞行為

20世紀(jì)80年代，日本學(xué)者Naito等［1］發(fā)現(xiàn)了滲碳鋼在承受了108周次的應(yīng)力循環(huán)后依舊會(huì)發(fā)生疲勞破壞的現(xiàn)象。此后，各國(guó)學(xué)者對(duì)多種金屬材料進(jìn)行的大量疲勞試驗(yàn)證明，許多材料只有耐久極限或疲勞強(qiáng)度，傳統(tǒng)規(guī)范中的“疲勞極限”并不存在，由此開辟了新的研究熱點(diǎn)領(lǐng)域——超高周疲勞（Very high cycle fatigue，又稱Ultra-high cycle fatigue，Gigacycle fatigue或Ultra-long life fatigue）。目前，針對(duì)合金超高周疲勞的研究主要集中在以下方面:S-N曲線的特征，疲勞裂紋源的萌生機(jī)理，裂紋萌生階段和裂紋擴(kuò)展階段的準(zhǔn)確界定以及其壽命預(yù)測(cè)的數(shù)學(xué)模型，影響超高周疲勞行為的因素等。

雖然近些年來(lái)超高周疲勞的研究取得了豐碩的成果，但其試驗(yàn)數(shù)據(jù)大都是在常溫大氣環(huán)境下測(cè)量所得。實(shí)際上，工程中的許多合金構(gòu)件需要在特定的加載環(huán)境（環(huán)境溫度、環(huán)境介質(zhì)）下服役。比如:現(xiàn)代超超臨界汽輪機(jī)的轉(zhuǎn)子在服役期內(nèi)需要在600℃的環(huán)境下承受1010～1011周次的疲勞載荷［2］。航空發(fā)動(dòng)機(jī)在服役期內(nèi)，壓氣機(jī)葉片在腐蝕環(huán)境中要承受的疲勞載荷高達(dá)109～1012周次［3］。海上石油平臺(tái)的系泊鏈在服役30年間要經(jīng)受海浪9.5×107～9.5×108次的小載荷沖擊［4］。隨著工業(yè)化技術(shù)的發(fā)展，高齡化設(shè)備的開發(fā)涉及到了能源動(dòng)力、交通運(yùn)輸、海洋工程、生物醫(yī)藥等領(lǐng)域，其中對(duì)關(guān)鍵部件材料在特定環(huán)境下承受低應(yīng)力、高周期變載作用的研究顯得尤為重要。本文綜述了近20年國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)合金在特定加載環(huán)境下超高周行為的研究現(xiàn)狀，并對(duì)其研究前景進(jìn)行了展望。

1 環(huán)境溫度的影響

合金的超高周疲勞行為會(huì)受到加載方式、加載頻率等試驗(yàn)方法的影響，也會(huì)受到材料強(qiáng)度、表面狀況、化學(xué)成分、組織結(jié)構(gòu)等材料自身性能的影響。目前國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)上述問(wèn)題進(jìn)行了大量研究，但是關(guān)于環(huán)境溫度影響合金超高周疲勞行為的報(bào)道相對(duì)較少。

謝少雄等［5-7］利用旋轉(zhuǎn)彎曲疲勞試驗(yàn)機(jī)，對(duì)CrMoW轉(zhuǎn)子鋼在常溫和600℃兩種環(huán)境下進(jìn)行了50 Hz的疲勞試驗(yàn)，結(jié)果表明溫度對(duì)轉(zhuǎn)子鋼的超高周行為有顯著的影響。如圖1所示，兩條S-N曲線都不存在傳統(tǒng)的“疲勞極限”，高溫下的S-N曲線呈直線下降的趨勢(shì)。在同一循環(huán)周次下，高溫環(huán)境下對(duì)應(yīng)的疲勞強(qiáng)度遠(yuǎn)低于常溫下的疲勞強(qiáng)度。由試樣表面分析發(fā)現(xiàn)，經(jīng)過(guò)600℃下的超高周疲勞試驗(yàn)后，試樣表面覆蓋了一層脆性的氧化膜，如圖2所示。氧化膜附近存在許多空穴和孔洞會(huì)促進(jìn)疲勞裂紋的萌生。觀察600℃條件下的試樣斷口形貌發(fā)現(xiàn)，疲勞裂紋的萌生區(qū)和初始擴(kuò)展區(qū)普遍存在非金屬夾雜物。侯方等［2］對(duì)CrMoW鋼開展的高溫超聲疲勞試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，這些內(nèi)部萌生的非金屬夾雜物的臨界尺寸會(huì)因?yàn)闇囟鹊纳叨档?，并且夾雜物尺寸會(huì)隨著保溫時(shí)間的延長(zhǎng)而增大，這為誘發(fā)疲勞微裂紋創(chuàng)造了條件。在進(jìn)行高溫疲勞試驗(yàn)過(guò)程中，試樣表面和次表面的夾雜都會(huì)形成疲勞微裂紋，并且各自沿著原有路徑進(jìn)行擴(kuò)展，接著兩部分的裂紋會(huì)逐漸匯合，使得初始裂紋擴(kuò)展迅速，導(dǎo)致疲勞壽命的降低。文獻(xiàn)［7］計(jì)算600℃下CrMoW鋼裂紋擴(kuò)展門檻值為△Kth=2.685 MPa.m1/2，次表面臨界夾雜物直徑φinc=4.1 μm。文獻(xiàn)［5］利用高精度位移傳感器監(jiān)測(cè)試樣擾度的變化，以確定裂紋萌生和擴(kuò)展的分界點(diǎn)。結(jié)果證明當(dāng)疲勞壽命Nf大于107時(shí)，裂紋萌生階段的時(shí)間占了疲勞壽命的99%。溫度幾乎不影響裂紋萌生壽命的占比。

圖1 CrMoW鋼的旋轉(zhuǎn)彎曲疲勞數(shù)據(jù)［5］Fig.1 Rotating bending fatigue data of CrMoW steel［5］

圖2 600℃條件下試樣的表面形貌［6］Fig.2 Specimen surface morphology at 600℃［6］

顧玉麗等［8］研究了不同溫度下DZ125高溫合金超高周疲勞裂紋的萌生機(jī)制與擴(kuò)展特征。室溫下，疲勞裂紋皆萌生于試樣表面；700℃下，疲勞裂紋皆萌生于試樣亞表面。超高周范圍內(nèi)，不同溫度下的斷口源區(qū)都沒發(fā)現(xiàn)高強(qiáng)鋼裂紋內(nèi)部萌生的“魚眼”形貌特征。一般合金材料超高周疲勞裂紋更趨向于在內(nèi)部萌生，在低載荷的循環(huán)作用下表面難以形成駐留滑移帶“PSB極限”，而夾雜物或小晶粒等材料內(nèi)部缺陷反而更易誘發(fā)疲勞微裂紋［9］。Bathias［10］認(rèn)為，材料在低載荷高周期的作用下，材料內(nèi)部的晶粒更容易因?yàn)槌惺軕?yīng)力集中而產(chǎn)生塑變，進(jìn)而萌生疲勞裂紋。Murakami［11］則提出了材料缺陷處應(yīng)力強(qiáng)度因子幅△Kinc的計(jì)算公式，當(dāng)△Kinc＞△Kth，裂紋便在此處萌生和擴(kuò)展，材料內(nèi)部和外部缺陷尺寸的大小決定了疲勞源的位置。顧玉麗認(rèn)為，試樣在高溫下承受的載荷較低（高溫下載荷范圍:290～250 MPa；室溫下載荷范圍:500～290 MPa），表面難以形成“PSB極限”。而且在低載荷范圍內(nèi)，試樣整體處于彈性應(yīng)變的狀態(tài)，此時(shí)材料內(nèi)部彈性應(yīng)變的差異是導(dǎo)致裂紋萌生的主因。不同溫度下，DZ125高溫合金裂紋擴(kuò)展方式均分為兩個(gè)階段:剪切模式擴(kuò)展與拉伸模式擴(kuò)展。室溫下裂紋以拉伸模式擴(kuò)展為主，而高溫下裂紋以剪切模式擴(kuò)展為主。

Wagnera等［12］分別將奧氏體鋼在室溫和700℃條件下進(jìn)行超高周疲勞試驗(yàn)，并分別得到兩種條件下的S-N曲線。如圖3和圖4所示，室溫下的試驗(yàn)數(shù)據(jù)較為離散，在超高周范圍內(nèi)的試樣并未發(fā)生疲勞破壞；高溫下的S-N曲線則呈直線下降的趨勢(shì)。幾乎所有失效試樣的疲勞裂紋皆萌生于表面，這主要與其表面形成的PSB有關(guān)。室溫下試樣在Nf大于108時(shí)不發(fā)生疲勞失效，這是因?yàn)樵嚇又胁吭诮?jīng)歷了高周期的加載后產(chǎn)生了形變孿晶，形變孿晶的出現(xiàn)阻礙了PSB的形成。文獻(xiàn)［13］認(rèn)為，常溫下奧氏體鋼層錯(cuò)能較低，形變過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生形變孿晶，但這部分孿晶會(huì)在退火過(guò)程中消失。Wagnera認(rèn)為，試樣在700℃條件下進(jìn)行超高周疲勞試驗(yàn)，奧氏體鋼具有較高的層錯(cuò)能，其交叉滑移極可能形成PSB，并最后形成主裂紋，導(dǎo)致疲勞失效。

Zimmermann［14］和Stocker［15］分別探討了溫度對(duì)鎳基合金80A超高周疲勞行為的影響。研究發(fā)現(xiàn)在同一循環(huán)周次下，高溫（800℃）會(huì)極大地降低試樣的疲勞強(qiáng)度。一般在高溫環(huán)境下，合金材料的抗拉強(qiáng)度會(huì)降低，會(huì)相應(yīng)地減弱其抗疲勞性能［15-16］。高溫導(dǎo)致材料內(nèi)部熱激活過(guò)程較為活躍，有利于位錯(cuò)的運(yùn)動(dòng)，增大了疲勞裂紋萌生的機(jī)會(huì)［14，17］。高溫條件下，裂紋尖端處金屬會(huì)因?yàn)楸┞对诳諝庵卸谎趸兇?，?dǎo)致裂紋尖端的塑性變形鈍化困難，使得裂紋擴(kuò)展迅速，從而降低材料了的疲勞壽命［5，18］。綜上所述，溫度會(huì)極大影響合金的超高周行為，由于高溫帶來(lái)的試樣表面氧化與材料內(nèi)部劣化，會(huì)改變疲勞裂紋的萌生與擴(kuò)展。超高周范圍內(nèi)，試樣疲勞失效的主因是低載荷與溫度共同作用的結(jié)果。

圖3 奧氏體鋼在室溫下的S-N曲線［12］Fig.3 S-N curve of austenitic steel at room temperature［12］

圖4 奧氏體鋼在700℃下的S-N曲線［12］Fig.4 S-N curve of austenitic steel at 700℃［12］

2 環(huán)境介質(zhì)的影響

近年來(lái)，國(guó)內(nèi)外學(xué)者研究了合金材料在真空、水蒸氣、NaCl溶液、乙醇、海水、生物燃料等不同環(huán)境介質(zhì)下的超高周行為，并分析了機(jī)械力與介質(zhì)的相互作用，探索了超高周疲勞裂紋萌生與擴(kuò)展的機(jī)理。

Nakajima等［19］分別在干燥空氣、實(shí)驗(yàn)室空氣、蒸餾水3種介質(zhì)中對(duì)高強(qiáng)鋼進(jìn)行52.5 Hz下的旋轉(zhuǎn)彎曲疲勞試驗(yàn)，結(jié)果如圖5所示?？諝鉂穸蕊@著影響高強(qiáng)鋼的S-N特征，干燥空氣和實(shí)驗(yàn)室空氣下的S-N曲線皆呈“階梯狀”，但濕度較大的S-N曲線平臺(tái)應(yīng)力要小于相應(yīng)干燥空氣下的平臺(tái)應(yīng)力。由于蒸餾水能活化試樣表面，疲勞裂紋均在表面萌生，導(dǎo)致試樣在Nf大于105后的疲勞強(qiáng)度要遠(yuǎn)低于空氣中的疲勞強(qiáng)度，蒸餾水環(huán)境下的S-N曲線呈現(xiàn)連續(xù)下降的趨勢(shì)。Tokaj等［20］進(jìn)一步探究了濕度對(duì)高強(qiáng)鋼疲勞裂紋萌生位置的影響，如圖6所示。在干燥空氣下，超高周疲勞裂紋均萌生于材料內(nèi)部。隨著濕度的增大，高強(qiáng)鋼疲勞裂紋更趨向于在表面萌生。濕度越大，高強(qiáng)鋼相應(yīng)的疲勞強(qiáng)度越低。

Petit等［21］探究了真空和空氣中Ti-6Al-4V合金裂紋擴(kuò)展速率的差異，如圖7所示。研究發(fā)現(xiàn)，頻率的不同不會(huì)影響裂紋的擴(kuò)展速率，而且合金在空氣中的△Kth值為2.6 MPa.m1/2，在真空中的△Kth值為2.7 MPa.m1/2。雖然兩種環(huán)境下的△Kth值相差無(wú)幾，但其擴(kuò)展速率卻有顯著的差異，空氣中裂紋擴(kuò)展速率最大要高于真空中擴(kuò)展速率3個(gè)量級(jí)?？諝庵兴羝奈阶饔檬菍?dǎo)致疲勞裂紋快速擴(kuò)展的主因。近期，Geathers等［22］對(duì)Ti-6242S合金在不同壓強(qiáng)的水蒸汽環(huán)境下進(jìn)行超聲疲勞試驗(yàn)，結(jié)果發(fā)現(xiàn)水蒸氣壓強(qiáng)越大，材料的疲勞裂紋擴(kuò)展速率也越大。

Holper等［23］以不同的加載頻率（20 Hz和20 kHz）研究了鋁合金在真空和空氣中的超高周疲勞行為。結(jié)果證明加載頻率的不同（即應(yīng)變率的不同）并不影響鋁合金的△Kth值，濕度會(huì)明顯影響其△Kth值和裂紋擴(kuò)展速率△a/△N。真空中最大的擴(kuò)展速率為5×10-12m/cycle，空氣中最大擴(kuò)展速率為5×10-10m/cycle。當(dāng)△a/△N=3.5×10-13m/cycle時(shí)，空氣中對(duì)應(yīng)的△Kth值為真空中的60%～90%。隨后進(jìn)一步探討了應(yīng)力比（R=-1，0.05，0.5）對(duì)鋁合金在這兩種環(huán)境介質(zhì)下的影響［24］，研究顯示當(dāng)R=0.5時(shí)相應(yīng)的疲勞裂紋擴(kuò)展速率最大。這與文獻(xiàn)［25］的研究結(jié)論一致。Stanzl-Tschegg等［26］對(duì)高強(qiáng)鋼在裂紋擴(kuò)展近門檻區(qū)的研究發(fā)現(xiàn)，加載環(huán)境濕度越大，材料相應(yīng)地具有更高的裂紋擴(kuò)展速率和更低的應(yīng)力強(qiáng)度因子門檻值。

張彭一［27］和Qian［28-30］在空氣和3.5%NaCl溶液中分別對(duì)鋼進(jìn)行了常規(guī)的旋轉(zhuǎn)彎曲疲勞測(cè)試（f=52.5 Hz），分析了鋼在不同環(huán)境介質(zhì)下疲勞裂紋萌生與擴(kuò)展的機(jī)理。張彭一發(fā)現(xiàn)兩種環(huán)境下獲得的2Cr13鋼S-N曲線都呈現(xiàn)“階梯狀”:在Nf=106～108范圍內(nèi)，腐蝕環(huán)境下的疲勞極限為250 MPa，遠(yuǎn)小于空氣環(huán)境下530 MPa的疲勞極限，兩者在Nf大于108后依舊會(huì)發(fā)生疲勞失效。空氣環(huán)境下，疲勞裂紋皆萌生于試樣表面或亞表面，斷口中并未發(fā)現(xiàn)類似“魚眼”的形貌特征。腐蝕環(huán)境下，裂紋主要在表面或表面夾雜處萌生，且疲勞裂紋源的個(gè)數(shù)會(huì)隨著應(yīng)力水平的提高而增加。Qian等［28］在3.5%NaCl溶液中獲得的45Cr結(jié)構(gòu)鋼S-N曲線呈連續(xù)下降的趨勢(shì)，并不存在所謂的疲勞極限，如圖8所示。腐蝕環(huán)境明顯弱化了試樣的疲勞強(qiáng)度，當(dāng)Nf=107，腐蝕環(huán)境下的疲勞強(qiáng)度僅為空氣中的10%，當(dāng)Nf=108時(shí)，這一比值降到了5.8%。在超高周范圍內(nèi)，空氣環(huán)境下的疲勞裂紋趨向于在內(nèi)部萌生并具有“魚眼”形貌。與張彭一的發(fā)現(xiàn)一致:腐蝕環(huán)境下疲勞裂紋的萌生具有多裂紋源的特征，在穩(wěn)定擴(kuò)展階段，裂紋沿晶界擴(kuò)展并發(fā)現(xiàn)有沿晶二次裂紋。在載荷與介質(zhì)的相互作用下，疲勞裂紋面比值隨著循環(huán)周次的增加而增加。近期，Qian等在文獻(xiàn)［29-30］中建立了高強(qiáng)鋼在不同環(huán)境介質(zhì)下超高周疲勞壽命的數(shù)學(xué)預(yù)測(cè)模型，模型預(yù)測(cè)結(jié)果與試驗(yàn)觀測(cè)結(jié)果相吻合。

圖5 高強(qiáng)鋼在不同環(huán)境介質(zhì)的S-N曲線［19］Fig.5 S-N curve of high strength steel in various environmental media［19］

圖6 空氣濕度對(duì)高強(qiáng)鋼裂紋萌生的影響［20］Fig.6 Effects of humidity on crack initiation behavior in high strength steel［20］

圖7 實(shí)驗(yàn)環(huán)境對(duì)鈦合金疲勞裂紋擴(kuò)展速率的影響［21］Fig.7 Effect of experimental environment on fatigue crack growth rate of titanium alloy［21］

圖8 45Cr結(jié)構(gòu)鋼在不同環(huán)境介質(zhì)的S-N曲線［28］Fig.8 S-N curve of 45Cr structural steels in various environmental media［28］

曹小建［31］在對(duì)醫(yī)用植入材料TC4鈦合金超高周疲勞性能的研究發(fā)現(xiàn)，試樣經(jīng)生理鹽水浸泡24 h后，其超高周疲勞行為與未經(jīng)浸泡試樣并無(wú)明顯區(qū)別，且皆為穿晶塑性斷裂。文獻(xiàn)［32］研究表明，純乙醇對(duì)TC4鈦合金疲勞壽命無(wú)明顯影響，但其疲勞性能對(duì)含水乙醇溶液具有一定的敏感性。在Nf=104～109范圍內(nèi)，經(jīng)醫(yī)用酒精浸泡后的TC4鈦合金S-N曲線呈連續(xù)下降趨勢(shì)，且在應(yīng)力范圍300～700 MPa內(nèi)下降快速，而沒有酒精浸泡材料S-N曲線則為緩慢下降趨勢(shì)。董鑫等［3］發(fā)現(xiàn)酸性溶液（PH=4）會(huì)降低TC17鈦合金的超高周疲勞性能，但降低的幅度不大。因腐蝕產(chǎn)生的微小點(diǎn)蝕坑增大了試樣表面的粗糙度，疲勞裂紋一般就在這些蝕坑中形成。

法國(guó)的相關(guān)學(xué)者［4，33-34］發(fā)現(xiàn)海水會(huì)顯著影響不銹鋼的超高周疲勞性能。試驗(yàn)采用系泊鏈用R5鋼，分別在空氣、預(yù)腐蝕條件以及模擬海水流動(dòng)條件下進(jìn)行超高周疲勞試驗(yàn)。結(jié)果顯示:當(dāng)Nf=3×108時(shí)，模擬海水流動(dòng)條件下的疲勞強(qiáng)度相對(duì)于預(yù)腐蝕條件和無(wú)腐蝕條件下分別降低了71%和74%。試樣表面腐蝕坑的形成是疲勞壽命顯著降低的主因。德國(guó)的學(xué)者Schmid等［35-36］研究表明，在無(wú)加載的情況下，生物燃料E85（即85%乙醇和15%汽油）并不會(huì)對(duì)X90CrMoV18鋼產(chǎn)生明顯的腐蝕損壞，但是它會(huì)顯著降低其超高周疲勞性能，其機(jī)械力與腐蝕介質(zhì)共同作用的機(jī)理尚需進(jìn)一步研究。

3 結(jié)束語(yǔ)

合金的超高周疲勞行為受到諸多因素的影響，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)此進(jìn)行了大量研究，但關(guān)于加載環(huán)境影響合金超高周疲勞行為的報(bào)道相對(duì)較少。隨著工業(yè)化技術(shù)的發(fā)展，高齡化設(shè)備的開發(fā)涉及到了能源動(dòng)力、交通運(yùn)輸、海洋工程、生物醫(yī)藥等領(lǐng)域，其中對(duì)關(guān)鍵部件材料在特定環(huán)境下承受低應(yīng)力、高周期變載作用的研究顯得尤為重要。以目前的研究成果作為基礎(chǔ)，以下幾個(gè)方面值得關(guān)注。

1）相比低周和高周疲勞階段，加載環(huán)境對(duì)合金材料超高周疲勞行為的影響更加顯著，其機(jī)械力與環(huán)境介質(zhì)、溫度相互作用的機(jī)理更加復(fù)雜。在借鑒加載環(huán)境對(duì)低、高周疲勞行為的大量研究成果上，有助于探索特定環(huán)境下合金超高周疲勞裂紋的萌生與擴(kuò)展機(jī)制。

2）目前探索環(huán)境因素影響超高周疲勞行為的研究材料僅限于鋼、鋁合金和鈦合金等少數(shù)合金，需要加強(qiáng)其它常用金屬這方面的研究力度。

3）開發(fā)新型的超高周疲勞試驗(yàn)機(jī)，以測(cè)試合金材料在模擬真實(shí)工況下的超高周疲勞數(shù)據(jù)，并且發(fā)展微小裂紋的測(cè)量和連續(xù)監(jiān)測(cè)技術(shù)。

4）研發(fā)適合特定加載環(huán)境下的高強(qiáng)度材料。

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Influence of Loading Environment on Ultra-High-Cycle Fatigue of Alloy Material

He Bolin，Zhang Zhisen，Xie Xuetao，F(xiàn)eng Yaming
（School of Mechatronics and Vehicle Engineering，East China Jiaotong University，Nanchang 330013，China）

Fatigue fracture is related to the energy power，transportation，ocean engineering，metallurgical engineering and other fields，which is particularly important in the study of influence concerning low stress and high cycle loading on materials of the key parts in a certain environment.The fatigue cycle is less than 107，which belongs to the category of low cycle or high cycle fatigue.Recent researches on ultra-high cycle fatigue have indicated that the metal materials can fail after 107cycles，which breaks the traditional perception of infinite life. The condition fatigue limit of 107cycles is not safe for the design of long-life components.In this paper，the research status of the ultra high cycle behavior of the alloy material in the special loading environment（temperature and medium）is reviewed in recent twenty years，and its prospect is discussed.

loading environment；temperature；alloy material；ultra high cycle behavior

TG113.2

A

1005-0523（2016）05-0051-07

（責(zé)任編輯 劉棉玲）

2016－06－12

國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目（51365014）；江西省工業(yè)支撐重點(diǎn)項(xiàng)目（20161BBE50072）；江西省自然科學(xué)基金項(xiàng)目（20151BAB206007）

何柏林（1962—），男，教授，博士，博士生導(dǎo)師，研究方向?yàn)椴牧蠌?qiáng)度與斷裂。