Al-2Ti變質(zhì)處理對(duì)Zn-6Al-3Mg合金組織與力學(xué)性能的影響

楊巧燕，吳長(zhǎng)軍，彭浩平，蘇旭平，王建華

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Al-2Ti變質(zhì)處理對(duì)Zn-6Al-3Mg合金組織與力學(xué)性能的影響

楊巧燕1, 2，吳長(zhǎng)軍1, 2，彭浩平1, 2，蘇旭平1, 2，王建華1, 2

(1. 江蘇省材料表面科學(xué)與技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，江蘇常州，213164；2. 江蘇省光伏科學(xué)與工程協(xié)同創(chuàng)新中心，江蘇常州，213164)

采用掃描電鏡、萬(wàn)能電子試驗(yàn)機(jī)和HVS-5Z/LCD維氏硬度計(jì)觀察與測(cè)試變質(zhì)處理Zn-6Al-3Mg合金的凝固組織與力學(xué)性能，研究Al-2Ti變質(zhì)劑加入量和變質(zhì)溫度對(duì)合金組織和力學(xué)性能的影響。研究結(jié)果表明：當(dāng)變質(zhì)溫度為500 ℃，Al-2Ti變質(zhì)劑加入量為0.5%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))時(shí)，Zn-6Al-3Mg合金組織中初晶Al-fcc相呈細(xì)小顆粒狀，其體積分?jǐn)?shù)最小，初晶MgZn2相消失，Zn/Al二元和Zn/Al/MgZn2三元共晶體的體積分?jǐn)?shù)最多；當(dāng)變質(zhì)劑加入量為0.5%，變質(zhì)溫度為500 ℃時(shí)，Zn-6Al-3Mg合金的抗拉強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率最高，合金的綜合力學(xué)性能最好。

Zn-6Al-3Mg合金；變質(zhì)處理；顯微組織；力學(xué)性能

鋅鋁合金在工業(yè)中得到了廣泛應(yīng)用，對(duì)該合金進(jìn)行合金化或變質(zhì)處理，能明顯改善其力學(xué)性能。在鋅鋁合金中加入微量Ti時(shí)，能明顯細(xì)化合金基體的晶粒組織，提高其耐蝕性能和增加合金表面光澤性[1?3]。遲長(zhǎng)志等[4]的研究結(jié)果表明：Ti元素的加入對(duì)An-4Al合金的沖擊韌性和硬度有明顯影響，呈現(xiàn)先增加后減少的趨勢(shì)。當(dāng)Ti質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.04%時(shí)，該合金的沖擊功和硬度均達(dá)到最大值。Ti質(zhì)量分?jǐn)?shù)過(guò)高時(shí)合金中將出現(xiàn)粗大的T相，使合金的力學(xué)性能降低[5]。向鋅鋁合金加入適量的 Ti元素后，由于合金再結(jié)晶溫度的提高和過(guò)飽和固溶體脫溶分解傾向的減弱，使該合金組織在高溫下的穩(wěn)定性得到增強(qiáng)[6]。研究表明：在鋅鋁合金中形成的高熔點(diǎn)金屬間化合物(TiAl3，ZnTi3，Ti25Zn65Al10，Ti25Zn55Al20等)[7?10]可作為異質(zhì)形核核心，具有縮小二次枝晶臂間距和細(xì)化合金晶粒組織的作用。但是，過(guò)量的Ti元素使鋅鋁合金中出現(xiàn)粗大的金屬間化合物，影響合金力學(xué)性能的進(jìn)一步提高。黃俊等[11]研究結(jié)果表明：ZA27合金經(jīng)過(guò)變質(zhì)處理后的Ti質(zhì)量分?jǐn)?shù)達(dá)到0.08%時(shí)，其抗拉強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率分別提高了34.4%和52.1%，合金的綜合性能得到顯著改善。此外，Ti元素提高鋅鋁合金的力學(xué)性能在歐洲專利[12]中也有報(bào)道。鋅鋁鎂合金具有優(yōu)異的耐腐蝕性能，如日新制鋼鐵公司開(kāi)發(fā)的Zn-6Al-3Mg(ZAM)合金鍍層具有優(yōu)異的耐蝕性能。楊巧燕等[13]研究了鋁、鎂含量的變化對(duì)鋅鋁鎂合金力學(xué)性能的影響，研究結(jié)果表明：Zn-6Al-3Mg合金的綜合力學(xué)性能最好。目前，已有的研究工作主要集中在采用含Ti中間合金對(duì)鋅鋁合金進(jìn)行合金化處理和變質(zhì)處理，而Ti元素對(duì)Zn-6%Al-3%Mg合金微觀組織和力學(xué)性能的影響還未見(jiàn)報(bào)道。本文作者采用Al-2Ti中間合金對(duì)Zn-6%Al-3%Mg合金進(jìn)行變質(zhì)處理，研究變質(zhì)處理對(duì)該合金凝固組織與力學(xué)性能的影響，目的是使該合金在具有優(yōu)良耐蝕性的同時(shí)又具有更好的力學(xué)性能，為拓寬該合金的應(yīng)用領(lǐng)域提供理論依據(jù)。

1 試驗(yàn)過(guò)程

為了消除雜質(zhì)元素對(duì)鋅鋁鎂合金顯微組織與力學(xué)性能的不良影響，采用1號(hào)鋅錠(99.99%，質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同)、工業(yè)純鎂(99.85%～99.95%，質(zhì)量分?jǐn)?shù))和L00工業(yè)純鋁錠(99.85%，質(zhì)量分?jǐn)?shù))為原料。由于鋅合金的熔煉溫度較低，而Al-10Ti中間合金中的TiAl3相過(guò)分粗大，為了使Ti元素在變質(zhì)處理過(guò)程中能更好地溶入合金液中，在該中間合金重熔過(guò)程中加入純鋁對(duì)其進(jìn)行稀釋處理，制備出Al-2Ti中間合金用于鋅鋁鎂合金的變質(zhì)處理。鋅鋁鎂合金的熔煉工藝為：先將石墨坩堝放入井式電阻爐中加熱到暗紅色，將鋅錠、鋁錠一起放入坩堝內(nèi)，當(dāng)合金處于半固態(tài)時(shí)把鋁箔包好的鎂塊壓入坩堝底部，待鎂塊完全溶入合金液后將合金液升溫至設(shè)計(jì)的實(shí)驗(yàn)溫度保溫5 min，然后分別采用合金液質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.1%，0.3%和0.5%的Al-2Ti變質(zhì)劑對(duì)Zn-6Al-3Mg合金進(jìn)行變質(zhì)處理，變質(zhì)溫度分別為470，500和550 ℃。將變質(zhì)處理的合金液澆入內(nèi)腔直徑×高為12 mm×100 mm、溫度為100 ℃的金屬型中得到所需要的合金試棒。

在離試棒底端10 mm的地方取樣采用常規(guī)方法制備金相試樣，采用4% HNO3(體積分?jǐn)?shù))的酒精溶液對(duì)拋光樣品進(jìn)行浸蝕。采用JSM?6510掃描電子顯微鏡觀察試樣的顯微組織，用OXFORD?INCA能譜分析儀分析合金相成分。采用普通車床將鋅鋁鎂合金試棒車削成如圖1所示的拉伸試驗(yàn)棒，用WDW?300型微機(jī)控制電子萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)按GB/T 228—2002要求測(cè)試合金的拉伸性能，拉伸速率為2 mm/min；用HVS?5Z/LCD維氏硬度計(jì)對(duì)合金的硬度進(jìn)行測(cè)試。

數(shù)據(jù)單位：mm

2 結(jié)果及分析

2.1 變質(zhì)劑加入量對(duì)Zn-6Al-3Mg合金凝固組織與力學(xué)性能的影響

圖2所示為變質(zhì)溫度為500 ℃，Al-2Ti變質(zhì)劑加入量不同時(shí)Zn-6Al-3Mg合金的凝固組織。由圖2可見(jiàn)：Al-2Ti變質(zhì)劑加入量對(duì)Zn-6Al-3Mg合金凝固組織有顯著影響。圖2(a)所示為未變質(zhì)Zn-6Al-3Mg合金的凝固組織?？梢?jiàn)該合金組織主要由粗大的樹(shù)枝狀A(yù)l-fcc相、MgZn2相、Al/MgZn2二元和Zn/Al/MgZn2三元共晶體組成，并伴有少量的Zn-hcp相和Zn/Al二元共晶體。圖2(b)所示為加入0.1%的Al-2Ti 變質(zhì)處理后Zn-6Al-3Mg合金凝固組織，可見(jiàn)該合金組織主要由Al-fcc相，Zn/Al和Al/MgZn2二元及Zn/Al/MgZn2三元共晶體組成，此外還有Zn-hcp相和少量的MgZn2相。與未變質(zhì)的合金相比，該合金中Al-fcc相體積分?jǐn)?shù)有所減少，其形態(tài)主要是顆粒狀；而Zn-hcp相則有所增多，Zn/Al二元和Zn/Al/MgZn2三元共晶體有所粗化，與未變質(zhì)的合金相比，該合金組織中二元和三元共晶體的體積分?jǐn)?shù)明顯增大。當(dāng)Al-2Ti變質(zhì)劑加入量增加到0.3%時(shí)，Zn-hcp相明顯粗化，Al-fcc相樹(shù)枝晶特征明顯，呈粗大樹(shù)枝晶狀，其體積分?jǐn)?shù)有所增大；Al/MgZn2共晶組織形態(tài)變化不大、體積分?jǐn)?shù)稍有減少，仍可見(jiàn)少量初晶MgZn2相，如圖2(c)所示。當(dāng)Al-2Ti變質(zhì)劑加入量增加到0.5%時(shí)，Zn-6Al-3Mg合金凝固組織中的Zn/Al二元和Zn/Al/MgZn2三元共晶體數(shù)量明顯增多；初晶Zn-hcp相和初晶Al-fcc相的其體積分?jǐn)?shù)明顯減少，且初晶Al-fcc相的形態(tài)變?yōu)轭w粒狀；此外，MgZn2相幾乎完全消失，而Al/MgZn2二元共晶中的MgZn2呈較小的顆粒狀，如圖2(d)所示。據(jù)文獻(xiàn)[14?15]報(bào)道：Ti 在鋅鋁合金基體中的固溶度很小，Ti與Al和Zn形成高熔點(diǎn)的金屬間化合物TiAl3和TiZn5，這些細(xì)小質(zhì)點(diǎn)可作為異質(zhì)晶核，增加合金液凝固過(guò)程中的晶核數(shù)量，從而細(xì)化合金的顯微組織。因此，在本試驗(yàn)研究中變質(zhì)處理合金凝固組織發(fā)生明顯變化的原因是：Al-2Ti變質(zhì)劑中細(xì)小的TiAl3質(zhì)點(diǎn)促進(jìn)Al-fcc相、二元共晶和三元共晶體的形核和生長(zhǎng)，從而抑制初晶Zn-hcp相和MgZn2相的生長(zhǎng)。

圖3~5所示分別為Zn-6Al-3Mg合金的抗拉強(qiáng)度、硬度和伸長(zhǎng)率與Al-2Ti變質(zhì)劑加入量的關(guān)系曲線。由圖3和圖4可見(jiàn)：隨著Al-2Ti加入量的增加，Zn-6Al- 3Mg合金的抗拉強(qiáng)度和硬度呈現(xiàn)先升高后降低再升高現(xiàn)象。由圖5可見(jiàn)：Zn-6Al-3Mg合金的伸長(zhǎng)率隨著Al-2Ti變質(zhì)劑加入量的增加而升高，但加入量不同時(shí)伸長(zhǎng)率增加的速度有明顯不同。與未變質(zhì)的合金相比，當(dāng)采用0.1%的Al-2Ti變質(zhì)劑對(duì)合金進(jìn)行變質(zhì)處理后，合金的伸長(zhǎng)率快速增加；當(dāng)變質(zhì)劑加入量增大到0.3%時(shí)，合金的伸長(zhǎng)率增加很少；進(jìn)一步增加變質(zhì)劑的加入量到0.5%，此時(shí)合金的伸長(zhǎng)率又顯著增大。

Al-2Ti變質(zhì)劑加入量對(duì)Zn-6Al-3Mg合金抗拉強(qiáng)度、硬度和伸長(zhǎng)率的影響可以通過(guò)該合金的顯微組織隨變質(zhì)劑加入量的變化得到合理解釋。在Zn-6Al-3Mg合金凝固組織中存在2類組織或相：一個(gè)是初晶相(Al-fcc相，Zn-hcp相和MgZn2)，另一個(gè)是共晶組織(Zn/Al，Al/MgZn2二元和Zn/Al/MgZn2三元共晶)。初晶相本身的力學(xué)性能、其形態(tài)和體積分?jǐn)?shù)對(duì)合金的力學(xué)性能有顯著影響，初晶相的強(qiáng)度和硬度越高，可對(duì)合金起到增強(qiáng)作用，且其體積分?jǐn)?shù)越多，增強(qiáng)的作用越大，當(dāng)其以細(xì)小顆粒狀形態(tài)存在時(shí)可以改善合金的塑性。同樣，共晶組織的粗細(xì)程度對(duì)合金的力學(xué)性能也有很大影響，通常在常溫下界面能較高，有利于合金力學(xué)性能的提高，因此，共晶組織越細(xì)，相界面面積越大，使共晶組織的抗拉強(qiáng)度、硬度和伸長(zhǎng)率越高。

w(Al-2Ti)/%：(a) 0；(b) 0.1；(c) 0.3；(d) 0.5

當(dāng)Al-2Ti變質(zhì)劑加入量為0.1%時(shí)，由于Al-fcc相形態(tài)改善(從粗大樹(shù)枝晶變?yōu)榧?xì)小顆粒狀)以及Zn/Al，Al/MgZn2二元和Zn/Al/MgZn2三元共晶體體積分?jǐn)?shù)明顯增大，合金的抗拉強(qiáng)度和硬度以及伸長(zhǎng)率都提高。當(dāng)Al-2Ti變質(zhì)劑加入量增加到0.3%時(shí)，由于Al-fcc相又呈現(xiàn)為粗大的樹(shù)枝晶，且各種共晶體的體積分?jǐn)?shù)有所下降，從而合金的抗拉強(qiáng)度和硬度明顯下降。此外，當(dāng)Al-2Ti變質(zhì)劑加入量為0.3%時(shí)，由于Zn-6Al-3Mg合金組織中存在較多塑性較好的Al-fcc相，其對(duì)合金伸長(zhǎng)率增加的作用超過(guò)了其分布形態(tài)的不利作用，從而使該合金的伸長(zhǎng)率稍有增大。當(dāng)Al-2Ti變質(zhì)劑加入量為0.5%時(shí)，由于Zn-6Al-3Mg合金凝固組織中初晶MgZn2相消失、初晶Al-fcc相的形態(tài)變?yōu)轭w粒狀以及Zn/Al二元和Zn/Al/MgZn2三元共晶體數(shù)量明顯增多使該合金的抗拉強(qiáng)度、硬度和伸長(zhǎng)率都有較大幅度增大，此時(shí)，合金的綜合性能最好。

圖3 Zn-6Al-3Mg合金的抗拉強(qiáng)度與Al-2Ti含量的關(guān)系曲線

圖4 Zn-6Al-3Mg合金的硬度與Al-2Ti含量的關(guān)系曲線

圖5 Zn-6Al-3Mg合金的伸長(zhǎng)率與Al-2Ti含量的關(guān)系曲線

2.2 變質(zhì)溫度對(duì)Zn-6Al-3Mg凝固組織與力學(xué)性能的影響

由前述實(shí)驗(yàn)結(jié)果可知：當(dāng)Al-2Ti變質(zhì)劑加入量為0.5%時(shí)，Zn-6Al-3Mg合金的綜合力學(xué)性能最好。為此，以Al-2Ti變質(zhì)劑加入量為0.5%時(shí)Zn-6Al-3Mg合金為對(duì)象，研究變質(zhì)溫度對(duì)該合金凝固組織和力學(xué)性能的影響。

圖6所示為Zn-6Al-3Mg合金在470，500和550 ℃進(jìn)行變質(zhì)處理后的凝固組織。由圖6(a)可見(jiàn)：當(dāng)變質(zhì)溫度為470 ℃時(shí)，Zn-6Al-3Mg合金的凝固組織由初晶Al-fcc相、異形MgZn2相和Zn-hcp相以及Zn/Al/MgZn2三元共晶組織所組成，Al-fcc相比較粗大且體積分?jǐn)?shù)較大，有樹(shù)枝狀也有橢圓狀；此外，還有少量的Al/MgZn2和Zn/Al二元共晶體。當(dāng)變質(zhì)溫度為500 ℃時(shí)，Zn-6Al-3Mg合金的凝固組織則由初晶Al-fcc相和Zn-hcp相、Zn/Al和Al/MgZn2二元共晶體、Zn/Al/MgZn2三元共晶體所組成，如圖6(b)所示。初晶Zn-hcp相和Al-fcc相比較細(xì)小，體積分?jǐn)?shù)明顯減少，Al-fcc相的樹(shù)枝狀特征消失；合金組織中存在少量比較細(xì)小的Al/MgZn2二元共晶體；此外，初晶MgZn2相基本消失。當(dāng)變質(zhì)溫度為550 ℃時(shí)，Zn-6Al-3Mg合金的凝固組織出現(xiàn)大量細(xì)小顆粒狀的Al-fcc相， Zn/Al二元和Zn/Al/MgZn2三元共晶體稍有細(xì)化且體積分?jǐn)?shù)明顯減小，此外還存在少量較粗大的Al/MgZn2二元共晶體，如圖6(c)所示。

溫度/℃：(a) 470；(b) 500；(c) 550

由上述實(shí)驗(yàn)結(jié)果可知：變質(zhì)溫度對(duì)Zn-6%Al- 3%Mg合金的凝固組織由顯著影響，特別是對(duì)合金組織中初晶MgZn2相的存在、初晶Al-fcc相的形態(tài)和數(shù)量以及各種共晶體的體積分?jǐn)?shù)具有顯著影響。當(dāng)變質(zhì)溫度為470 ℃時(shí)，由于變質(zhì)溫度較低，Al-2Ti變質(zhì)劑的溶解不充分，因此，對(duì)合金的變質(zhì)效果不明顯，此時(shí)合金組織中還存在初晶MgZn2相，合金組織中的初晶Al-fcc相和各種共晶組織都比較粗大，與未變質(zhì)合金組織相比，共晶體的體積分?jǐn)?shù)增加不明顯。當(dāng)變質(zhì)溫度為500 ℃時(shí)，由于Al-2Ti變質(zhì)劑的溶解比較充分，此時(shí)，合金液中存在大量細(xì)小的TiAl3異質(zhì)核心，因此，對(duì)各種共晶組織有很好的變質(zhì)作用，使共晶體的體積分?jǐn)?shù)明顯增大，大量共晶體的快速生長(zhǎng)抑制了初晶MgZn2相和Al-fcc相的形成和生長(zhǎng)。當(dāng)變質(zhì)溫度為550 ℃時(shí)，由于Al-2Ti變質(zhì)劑的過(guò)度溶解，在合金液中僅有極少量的TiAl3異質(zhì)核心存在，因此，對(duì)共晶組織產(chǎn)生的變質(zhì)效果較差，使共晶體體積分?jǐn)?shù)明顯減少，此時(shí)，在合金凝固組織中出現(xiàn)了大量較細(xì)小的初晶Al-fcc相。

圖7和圖8所示分別為Zn-6Al-3Mg合金的抗拉強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率與變質(zhì)溫度的關(guān)系曲線。由圖7和圖8可見(jiàn)：當(dāng)變質(zhì)溫度為500 ℃時(shí)，合金的抗拉強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率都達(dá)到最佳值。這是因?yàn)楫?dāng)變質(zhì)溫度為500 ℃時(shí)，Zn-6Al-3Mg合金組織中除了存在部分顆粒狀初晶Al-fcc相和Zn-hcp相以外，其余大部分則是由各種較細(xì)小的二元和三元共晶組織所組成，從而使該合金的綜合力學(xué)性能最好；當(dāng)變質(zhì)溫度為470 ℃時(shí)，由于Zn-6Al-3Mg合金凝固組織中存在粗大的異形MgZn2相，合金的伸長(zhǎng)率較低；而當(dāng)變質(zhì)溫度為550 ℃時(shí)，由于合金凝固組織中存在較粗大的Al/MgZn2二元共晶體，合金的伸長(zhǎng)率明顯下降。但是，由于在550 ℃變質(zhì)處理的Zn-6Al-3Mg合金組織中存在大量顆粒狀A(yù)l-fcc相，合金的伸長(zhǎng)率比在470 ℃變質(zhì)后合金的伸長(zhǎng)率高。

圖7 Zn-6Al-3Mg合金的抗拉強(qiáng)度與變質(zhì)溫度的關(guān)系曲線

圖8 Zn-6Al-3Mg合金的伸長(zhǎng)率與變質(zhì)溫度的關(guān)系曲線

3 結(jié)論

1) 當(dāng)變質(zhì)溫度為500 ℃，Al-2Ti變質(zhì)劑加入量為0.1%時(shí)，Zn-6Al-3Mg合金中初晶Al-fcc相變?yōu)榧?xì)小顆粒狀，Zn/Al，Al/MgZn2二元和Zn/Al/MgZn2三元共晶體體積分?jǐn)?shù)顯著增大；當(dāng)Al-2Ti加入量增加到0.3%時(shí)，Al-fcc相又呈現(xiàn)為粗大的樹(shù)枝晶，各種共晶體的體積分?jǐn)?shù)有所下降。

2) 在實(shí)驗(yàn)條件下，Al-2Ti的最佳添加量為0.5%，此時(shí)Zn-6Al-3Mg合金組織中初晶Al-fcc相的體積分?jǐn)?shù)最小，其形態(tài)呈細(xì)小顆粒狀，初晶MgZn2相消失，Zn/Al二元和Zn/Al/MgZn2三元共晶體的體積分?jǐn)?shù) 最大。

3)當(dāng)變質(zhì)溫度為500 ℃時(shí)，隨著Al-2Ti變質(zhì)劑加入量的增加，Zn-6Al-3Mg合金的抗拉強(qiáng)度和硬度都呈現(xiàn)先增加后降低再增加的趨勢(shì)；該合金的伸長(zhǎng)率則隨著變質(zhì)劑加入量的增加而增加，但當(dāng)加入量從0.1%增加到0.3%時(shí)，伸長(zhǎng)率增加速度緩慢。

4) 當(dāng)變質(zhì)劑加入量為0.5%時(shí)，變質(zhì)溫度顯著影響Zn-6Al-3Mg合金的力學(xué)性能；當(dāng)變質(zhì)溫度為500 ℃時(shí)，Zn-6Al-3Mg合金的抗拉強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率最高，合金的綜合力學(xué)性能最好。

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(編輯 陳愛(ài)華)

Effect of Al-2Ti modification on microstructure and mechanical properties of Zn-6Al-3Mg alloy

YANG Qiaoyan1, 2, WU Changjun1, 2, PENG Haoping1, 2, SU Xuping1, 2, WANG Jianhua1, 2

(1. Jiangsu Key Laboratory of Materials Surface Science and Technology, Changzhou 213164, China; 2. Jiangsu Collaborative Innovation Center of Photovoltaic Science and Engineering, Changzhou 213164, China)

The microstructures of Zn-6Al-3Mg alloy modified with Al-2Ti were observed using scanning electron microscopy and its mechanical properties were measured using electron universal testing machine and HVS-5Z/LCD Vickers hardness tester. The effect of adding amount of Al-2Ti and modification temperature on microstructures and mechanical properties of Zn-6Al-3Mg alloy was investigated. The results show that primary Al-fcc exists in the form of fine particles and its volume fraction is the least when Zn-6Al-3Mg alloy is modified with 0.5%Al-2Ti at 500 ℃. At the same time, the primary MgZn2phase disappears and the volume fraction of binary Zn/Al and ternary Zn/Al/MgZn2is the most. When the adding amount of Al-2Ti is 0.5%, the Zn-6Al-3Mg alloy modified at 500 ℃ possesses the highest tensile strength and elongation. At this condition, the comprehensive mechanical properties of the alloy are the best.

Zn-6Al-3Mg alloy; modification treatment; microstructure; mechanical properties

10.11817/j.issn.1672-7207.2017.05.006

TG290

A

1672?7207(2017)05?1162?06

2016?07?21；

2015?10?28

國(guó)家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51271041，51271040)；江蘇高校優(yōu)勢(shì)學(xué)科建設(shè)工程項(xiàng)目和常州市工業(yè)支撐項(xiàng)目(CE20130085) (Projects(51271041, 51271040) supported by the National Natural Science Foundation of China; Project(CE20130085) supported by Jiangsu Colleges Advantage Discipline Construction Projects and Changzhou Industry)

王建華，博士，教授，從事合金熱力學(xué)及材料設(shè)計(jì)、高性能有色金屬材料的研究；E-mail: wangjh@cczu.edu.cn