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摘要:介紹帶電檢測金屬氧化物避雷器泄漏電流中阻性電流的方法,以某500 kV變電站的避雷器為例,探討帶電檢測技術在金屬氧化物避雷器運行監測方面的應用,為及時準確地掌握避雷器運行狀態提供參考。
關鍵詞:避雷器;帶電檢測;阻性電流;受潮
中圖分類號:TP27 文獻標識碼:A 文章編號:1674-1161(2017)05-0029-03
金屬氧化物避雷器具有伏安特性好、通流容量大、響應速度快、殘壓低等特點,在電力系統中應用廣泛。金屬氧化物避雷器通常由多個氧化鋅閥片(電阻片)串聯而成,根據通流容量要求也可選擇多柱并聯,其等效電路為一個不變電容與一個可變電阻的并聯電路。正常運行電壓下,通過避雷器的電流很小,只有幾十至數百微安,稱作泄漏電流。泄漏電流可分為3個部分:通過氧化鋅閥片(電阻片)的電流、通過固定電阻片絕緣材料的電流及通過避雷器外絕緣的電流。
金屬氧化物避雷器的泄漏電流包含阻性電流和容性電流。正常運行時主要是容性電流,阻性電流只占很小一部分,但當避雷器內部受潮絕緣不良時,泄漏電流中的阻性電流增大,使電阻片功率損耗增加、溫度升高、老化加速。避雷器運行狀態的改變將使其在過電壓下不能保護電力設備,甚至由于絕緣不良直接造成單相接地故障。因此,采用帶電檢測方法測量避雷器泄漏電流中的阻性電流,可及時準確掌握避雷器運行狀態,保障設備安全穩定運行。
1 阻性電流的帶電檢測方法
測量運行電壓下避雷器泄漏電流中阻性電流的基本原理,是取被測避雷器的總泄漏電流,再取一個與被測避雷器相電壓同相位的電壓,將總泄漏電流和電壓接入測量儀器后,總泄漏電流IX 的基波矢量IX1在電壓基波矢量U1上的投影,即為阻性電流IR1。測量避雷器阻性電流的矢量關系見圖1,計算公式如下:
IR1=√2×IX1×cos(φ+φ0) (1)
式中:φ為阻性電流角;φ0為電壓校正角。
因為測量儀器的電流回路阻抗很小,所以用2根電流測量線分別連接避雷器放電計數器兩端,可獲得總泄漏電流IX;再用2根電壓測量線從電壓互感器二次繞組取得電壓信號。測量避雷器阻性電流的試驗接線見圖2。
現場需要測量B相避雷器的阻性電流,用測量儀器取B相避雷器的總泄漏電流IX,再取B相電壓互感器二次繞組相電壓U,儀器顯示電壓基波值U1和總泄漏電流基波值IX1,將電壓校正角φ0設為0后,儀器將按公式(1)計算阻性電流IR1,并將阻性電流IR1、阻性電流角φ、電壓校正角φ0等測量結果打印出來。同理,測量A相和C相避雷器的阻性電流時,取A相或C相避雷器的總泄漏電流,仍然取B相電壓互感器二次繞組相電壓,此時只需將電壓校正角φ0設為+120°,即可得出A相電壓值;將電壓校正角φ0設為-120°,即可得出C相電壓值,從而得出阻性電流的測量結果。
2 避雷器帶電檢測實例
某日12時,電氣試驗人員對一座500 kV變電站的避雷器進行阻性電流帶電檢測,發現3號主變66 kV匯流母線A相避雷器的阻性電流明顯比其他兩相大。當日18時對該臺避雷器進行復測,發現較12時測量數據明顯劣化,說明該臺避雷器內部存在異常,且異常情況發展較快。現場帶電檢測數據和對比情況見表1。
將該組避雷器返廠檢查,電性能測試數據與現場檢測數據基本一致,均為A相避雷器參數與出廠值差異大,初步懷疑內部因受潮而絕緣不良。
將A相避雷器的上、下法蘭拆卸后,利用機器取出芯組,用手電筒目測復合絕緣外套內的環氧樹脂桶內壁,未發現明顯裂紋。避雷器復合絕緣外套和芯組的電性能如表2所示。
從表2測量數據可以看出,A相避雷器外套電性能正常,芯組電性能異常,芯組的直流1 mA參考電壓明顯降低,直流泄漏電流明顯增大。將避雷器芯組放入烘干箱中,在120 ℃下烘干4 h,在烘箱溫度冷卻至45 ℃和室溫時測量芯組電性能,結果如表3所示。
通過表3測量數據可以得出:1) 避雷器芯組的泄漏電流在烘干后有減小趨勢,減小與烘干試驗有關;2) 烘干使芯組內部潮氣析出,泄漏電流減小,說明避雷器芯組受潮。
3 結論
設備生產廠家生產避雷器時應嚴把工藝關。該型避雷器采用復合外套真空灌封結構,內部灌封材料為雙組份有機硅凝膠,灌封前需對雙組份硅凝膠進行攪拌處理,此后抽真空清除攪拌時產生的氣泡(水汽),但廠家在抽真空工序上未按工藝標準執行,存在抽真空時間過短的情況,導致避雷器內部灌封的硅凝膠留存大量氣泡(水汽)。雖然出廠試驗時避雷器電性能數據正常,但現場運行一段時間后,硅凝膠內部的水汽析出,吸附在芯組表面造成內部受潮絕緣不良,導致泄漏電流中的阻性電流增大。
針對新投運的66 kV及以上避雷器,設備運維管理單位應在投運后1個月內完成首次帶電檢測,并將測量結果留做原始數據。在原有的帶電檢測周期基礎上應多檢測1次,且每年雷雨季前、后各進行1次避雷器阻性電流測量,以便準確掌握避雷器運行狀態,及時發現內部受潮缺陷。(下轉第33頁)