KZ-28型可控震源混合隔振仿真研究

曲 喆,馬 磊,李建良,陶知非,李淑清

(1.天津科技大學電子信息與自動化學院，天津 300222；2.中國石油集團東方地球物理勘探有限責任公司，河北 涿州 072750)

KZ-28型可控震源混合隔振仿真研究

曲 喆1,馬 磊2,李建良1,陶知非2,李淑清1

(1.天津科技大學電子信息與自動化學院，天津 300222；2.中國石油集團東方地球物理勘探有限責任公司，河北 涿州 072750)

KZ-28型可控震源由于僅裝備了被動隔振系統，在低頻段振動時隔振效果不理想，導致震源輸出的波形產生畸變，從而影響地震勘探的質量。為此，需要設計一套混合隔振系統。以該震源的技術參數和工作方式為基礎，確定了震源的振動模型為單自由度模型，設計了震源的被動隔振和混合隔振的仿真模型，并使用LabVIEW設計了仿真程序，進行被動隔振和混合隔振的仿真。仿真結果表明：采用被動隔振方式，只有當激振頻率高于13 Hz時，隔振效率才能大于95%；采用混合隔振方式，可以實現1～250 Hz頻率范圍內95%以上的隔振效率，可以解決該震源低頻隔振不理想的問題。根據仿真結果得出以下結論：在該震源的新型隔振系統設計中可以采用分頻段隔振技術，即在1～17 Hz的低頻段采用混合隔振方式，而在17～250 Hz的高頻段采用被動隔振方式。

可控震源； LabVIEW； 測控系統； 被動隔振； 混合隔振； 分頻段隔振

0 引言

KZ-28型可控震源是東方地球物理公司自主研發的大噸位級可控震源，它作為地球物理勘探中的激發裝備，用于陸地油氣勘探過程中地震波信號的激發[1]。振動器是可控震源的核心部分，它在震源工作時通過振動產生激發信號，并將激發信號下傳到大地[2]。然而振動器在工作的同時也不可避免地對可控震源本身造成影響，尤其在低頻段振動時會使可控震源輸出的激發信號波形產生畸變，從而影響所采集的地震數據的品質[3]。KZ-28型可控震源盡管已經安裝了被動隔振彈簧，受可控震源本身的固有頻率影響，通過彈簧對其進行被動隔振，在中高頻范圍內才會取得良好的隔振效果；但是在低頻范圍內的隔振效果則不太理想，尤其在可控震源的固有頻率附近完全沒有隔振效果。因此，迫切需要設計針對該可控震源的被動-主動隔振共同作用的混合隔振系統，從而實現1～250 Hz頻率范圍內理想的隔振效果。

LabVIEW是美國國家儀器公司研發的基于G語言的測控系統開發平臺，具有強大的人機交互界面、高效的數據處理功能和豐富的功能擴展模塊[4-5]。采用該軟件可以直接設計仿真系統和控制系統，并且可以將仿真程序直接設置在實際的控制系統中，因此具有非常強的實用性。

本文首先建立了KZ-28型可控震源的物理振動模型，分析了被動隔振和混合隔振達到理想隔振效果的頻率范圍。利用LabVIEW的控制設計與仿真模塊，設計了以上述模型為基礎的被動隔振和混合隔振仿真程序，并對不同的激振頻率和阻尼比進行了仿真。仿真結果表明，通過被動隔振和混合隔振分頻段聯合作用，在KZ-28型可控震源上能夠實現1～250 Hz頻率范圍內95%以上的隔振效率，因此，KZ-28型可控震源新型隔振系統設計時可以采用這種隔振技術。

1 KZ-28型可控震源的振動特性

KZ-28型可控震源在工作時由于只在垂直方向發生振動，因此可將其簡化為單自由度振動模型，如圖1所示。圖1中：m為車體質量；k為彈簧剛度；c為系統阻尼；M為振動器質量。

圖1 單自由度振動模型

KZ-28型可控震源的四個技術參數分別為：車體質量m=2.79×103kg；彈簧剛度k=7.24×106N/m；振動器振幅A=3.8×10-2m；系統固有頻率fn=2.57 Hz。阻尼比與阻尼系數的關系如下：

(1)

式中：阻尼系數c<1，因此ζ<0.01，即KZ-28型可控震源屬于弱阻尼系統。

對于KZ-28型可控震源來說，當激振頻率1 Hz≤f≤5fn=12.85 Hz時，對提高地震勘探質量來說具有特殊重要的意義，而在這一頻段被動隔振又不能達到理想的隔振效果。主動隔振可以實現激振頻率在固有頻率附近的完美隔振。基于上述分析，要實現理想的隔振效果，可以考慮在1 Hz≤f≤13 Hz的低頻段用混合隔振的方式，在13 Hz

下面根據KZ-28可控震源的振動特性，使用LabVIEW設計仿真程序，進行被動隔振和混合隔振仿真，探討為KZ-28型可控震源設計分頻段工作的新型隔振系統的可行性。

2 隔振模型與仿真程序

2.1 被動隔振仿真模型

被動隔振通過在激振源和隔振對象之間安裝隔振裝置，改變了隔振對象的振動物理特性，實現了隔振功能。在整個振動過程中，隔振對象的物理振動特性不能隨激振源振動參數的改變而改變，因此稱為被動隔振。

KZ-28型可控震源被動隔振的物理模型如圖2所示。圖2中：x為車體振動位移；xs=0.038sin(2πft)為振動器的振動位移，f為激振頻率。該振動通過隔振彈簧傳遞給車體，成為車體的激振源，取車體靜平衡位置o為坐標原點。

圖2 被動隔振物理模型

根據圖2可得如下被動隔振動力學微分方程：

(2)

2.2 混合隔振仿真模型

混合隔振是指被動隔振和主動隔振共同作用的隔振方式。主動隔振要在原來被動隔振的系統上加上一個主動控制力，對系統進行激振，抵消原來的激振力產生的震動，從而達到隔振的目的。KZ-28型可控震源的主動隔振主要用于解決1～13 Hz低頻段被動隔振不能解決的隔振問題。

KZ-28型可控震源混合隔振模型如圖3所示。圖3中：f(t)為主動控制力，其他參數與圖2被動隔振中的參數意義完全一樣。

圖3 混合隔振物理模型

根據圖3可得如下混合隔振動力學微分方程：

(3)

2.3 隔振仿真程序設計

由式(2)、式(3)可知，混合隔振只比被動隔振多了主動控制力f(t)項，因此可以把被動和混合隔振用一個程序實現，用一個隔振方式開關來選擇隔振方式。

混合隔振仿真采用閉環控制。由于PID控制算法簡單、可靠性高、魯棒性好，尤其適用于建立精確數學模型的控制系統[6-8]，因此本仿真程序設計中采用PID閉環控制算法，通過試驗法確定PID控制算法中的三個參數為Kp=24 500、TI=1.35、TD=0.6。

根據式(2)和式(3)，采用LabVIEW設計了被動和混合隔振仿真程序。除了仿真功能，程序還實現了計算隔振振幅、位移傳遞率和隔振效率的功能，以便比較仿真結果。

3 隔振仿真及結果分析

3.1 被動隔振

假設振動器的振動位移為xs=0.038sin(2πf)，振幅A=0.038 mm，阻尼比ζ=0.01，激振頻率f分別取1 Hz、3 Hz、8 Hz、13 Hz、17 Hz進行仿真。被動隔振仿真結果如表1所示。

表1 被動隔振仿真結果

由表1 可以看出，當激振頻率f≥13 Hz時，隔振效率超過了95%；而當激振頻率f<13 Hz時，頻率越小，隔振效果越差。

3.2 混合隔振

混合隔振仿真條件與被動隔振仿真條件相同。混合隔振仿真結果如表2所示。

表2 混合隔振仿真結果

由表2可以看出，激振頻率在1～17 Hz的低頻范圍內，混合隔振的隔振效果非常理想，隔振效率都在97%以上，尤其在激振頻率為1～3 Hz時，隔振效率都達到了99%以上。而被動隔振仿真在激勵頻率為1～3 Hz時已經完全失效。因此，激勵頻率在1～17 Hz的低頻范圍內，混合隔振能夠實現KZ-28型可控震源的完美隔振，達到了理想的隔振效果，即在KZ-28可控震源隔振新型系統設計時，采用混合隔振方式在原理上是可行的。

3.3 阻尼比對隔振的影響

根據單自由度弱阻尼系統強迫振動理論，系統對強迫振動的響應由瞬態振動和穩態振動兩部分組成。而瞬態振動時，最大振幅衰減到指定振幅的衰減時間與阻尼比成反比，可用如下公式計算[8]：

(4)

由式(4)可以看出，阻尼比可能對被動隔振效果產生很大影響，因此有必要對阻尼比ζ對被動隔振效果的影響進行仿真，為新型混合隔振系統的設計提供技術依據。分別取阻尼比ζ為0.01和0.05、激勵頻率f=13 Hz，進行被動隔振仿真。仿真結果如表3所示。

表3 不同阻尼比的被動隔振仿真結果

由表3可以看出，阻尼比對被動隔振達到穩態后的隔振振幅及隔振效率影響不大，隨著阻尼比的增加，瞬態響應衰減的時間顯著縮短。下面采用式(4)對仿真結果進行驗證。

由表1和表2可以看出，當激振頻率為17 Hz時，被動隔振和混合隔振有最接近的隔振振幅、位移傳遞率和隔振效率，因此把混合隔振和被動隔振的切換點定在17 Hz，這樣混合隔振和被動隔振之間就可以平穩切換。設計KZ-28型可控震源新型隔振系統時，將阻尼比提高到0.05以上，被動隔振波形就能在很短的時間內達到穩定狀態，這有利于取得更好的被動隔振效果。

4 結束語

本文針對KZ-28型可控震源在工作時產生的激發信號受到振動干擾產生畸變的問題，將可控震源簡化為單自由度振動模型，設計了被動隔振和混合隔振的物理模型；用LabVIEW設計了隔振仿真程序，并進行了仿真。仿真結果表明：當激勵頻率大于13 Hz時，僅用被動隔振就能達到95%以上的隔振效率；而當激勵頻率小于13 Hz時，用混合隔振能達到95%以上的隔振效率，尤其在激勵頻率與可控震源固有頻率相近時，在被動隔振已經完全不起作用的情況下，混合隔振同樣可以實現95%以上的隔振效率。在激振頻率大于17 Hz的中高頻率范圍內，采用被動隔振方式；在1～17 Hz的低頻范圍內，采用混合隔振的方式，可以實現1～250 Hz頻率范圍內95%以上的隔振效率，完全滿足了KZ-28型可控震源對隔振的要求。在KZ-28型可控震源新型隔振系統設計時，可以采用這種分頻段隔振技術。在新型隔振系統中，如果能將阻尼比提高到0.05以上，被動隔振能夠獲得更好的效果，但此項技術的實施方案還有待進一步研究。

[1] 丁雅萍.KZ-28型可控震源振動器平板結構優化設計與性能研究[D].成都:西南石油大學,2015.

[2] 黃志強,李剛,丁雅萍,等.KZ-28型可控震源振動器平板性能有限元分析[J].機械科學與技術,2016,35(11):1673-1678.

[3] 陶知非.可控震源輸出信號畸變控制問題的研究[J].物探裝備,2007,17(1):1-13.

[4] 張黎,蔡亮.基于LabVIEW的虛擬信號發生器的設計與實現[J].國外電子測量技術,2014,33(1):82-85.

[5] 劉松斌,王海星,馬雙,等.基于LabVIEW的單片機與PC機串口通信顯示系統設計[J].化工自動化及儀表,2015(7):806-808.

[6] 吳天行,華宏星.機械振動[M].北京:清華大學出版社,2014:44-51.

[7] 張春良,梅德慶,陳子辰.振動主動控制及應用[M].哈爾濱:哈爾濱工業大學出版社,2011:72-73.

[8] 鄭兆昌.機械振動[M].北京:機械工業出版社,1980:48-49.

ResearchontheHybridVibrationIsolationSimulationofKZ-28Vibroseis

QU Zhe1,MA Lei2,LI Jianliang1,TAO Zhifei2,LI Shuqing1

(1.College of Electronic Information and Automation,Tianjin University of Science & Technology,Tianjin 300222，China;2.Bureau of Geophysical Prospecting INC.,China National Petroleum Corporation,Zhuozhou 072750，China)

KZ-28 vibroseis is unable to provide satisfactory effects of vibration isolation when it is working at low vibration frequencies because it is only equipped with a passive isolation system,so the output waveform of vibration source is distorted,and the quality of seismic exploration is affected.Thus a hybrid vibration isolation system is required in order to address this problem.With the technical parameters and the working mode of this vibration source as the basis,it is determined that the vibration model of this source is a single-degree-of-freedom model; the passive vibration isolation and a simulation model of the vibration source are designed,and the simulation program is designed using LabVIEW,to carry out the simulation for passive vibration isolation and hybrid vibration isolation.The simulation results indicate that if passive isolation is used,the isolation efficiency does not exceed 95% until the excitation frequency increases above 13 Hz.Conversely,in the hybrid isolation mode,the isolation efficiency stays above 95% throughout the working frequency range of 1 Hz to 250 Hz,hence providing a solution to the vibration source problem of poor isolation at low frequencies.The conclusion is that in new design of the vibration isolation system,different isolation modes for different frequency bands can be considered,hybrid isolation mode for 1 Hz to 17 Hz,and passive mode for 17 Hz to 250 Hz.

Vibroseis； LabVIEW； Measurement and control system； Passive vibration isolation； Hybrid vibration isolation； Frequency band based vibration isolation

TH865;TP29

： A

10.16086/j.cnki.issn1000-0380.201709001

修改稿收到日期:2017-04-17

國家高技術研究發展計劃基金資助項目(2012AA061201)

曲喆(1991—)，男，在讀碩士研究生，主要從事現代傳感技術與數據融合方向的研究。E-mail:wjnjrs@163.com。 李淑清(通信作者)，女，博士，教授，主要從事現代傳感技術與數據融合方向的研究。E-mail:lshq@tust.edu.cn。