基于傳遞矩陣法的15MW-4P汽輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)臨界轉(zhuǎn)速計(jì)算

李建成

(1. 佳木斯電機(jī)股份有限公司北京研發(fā)中心,北京 100070；2. 國(guó)家防爆電機(jī)工程技術(shù)研究中心,黑龍江 佳木斯 154002)

基于傳遞矩陣法的15MW-4P汽輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)臨界轉(zhuǎn)速計(jì)算

李建成1,2

(1. 佳木斯電機(jī)股份有限公司北京研發(fā)中心,北京 100070；2. 國(guó)家防爆電機(jī)工程技術(shù)研究中心,黑龍江 佳木斯 154002)

相比于電動(dòng)機(jī)，發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)子系統(tǒng)結(jié)構(gòu)更為復(fù)雜，包括主機(jī)轉(zhuǎn)子和勵(lì)磁機(jī)轉(zhuǎn)子兩部分，準(zhǔn)確計(jì)算臨界轉(zhuǎn)速的難度更大但非常重要。基于傳遞矩陣法對(duì)15MW-4P汽輪發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)子系統(tǒng)進(jìn)行了分析，詳細(xì)闡述了復(fù)雜結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)子的模型等效方法和數(shù)值處理過程，通過數(shù)據(jù)和案例驗(yàn)證了基于傳遞矩陣法的計(jì)算方法對(duì)汽輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)計(jì)算的準(zhǔn)確性和實(shí)用性。

發(fā)電機(jī)；傳遞矩陣法；臨界轉(zhuǎn)速

0 引 言

當(dāng)轉(zhuǎn)子軸在運(yùn)動(dòng)過程中產(chǎn)生強(qiáng)烈振動(dòng)時(shí)的轉(zhuǎn)速，可稱為其臨界轉(zhuǎn)速。發(fā)生臨界轉(zhuǎn)速情況，會(huì)嚴(yán)重破壞電機(jī)系統(tǒng)的正常工作狀態(tài)，甚至造成轉(zhuǎn)子或軸承的失效損壞，所以準(zhǔn)確計(jì)算出轉(zhuǎn)子軸的臨界轉(zhuǎn)速，對(duì)保證設(shè)備安全以及控制系統(tǒng)有效運(yùn)行具有重要作用。

隨著轉(zhuǎn)子動(dòng)力學(xué)研究和計(jì)算機(jī)技術(shù)水平的日漸提高，軸的臨界轉(zhuǎn)速的計(jì)算方法也在不斷發(fā)展。目前可工程化應(yīng)用又滿足精度要求的計(jì)算方法，主要有有限元法和傳遞矩陣法，案例計(jì)算表明兩者計(jì)算結(jié)果相近，均可滿足工程計(jì)算要求[1]。傳遞矩陣法的數(shù)值計(jì)算相比更為簡(jiǎn)單便捷，其主要特點(diǎn)有矩陣階數(shù)不依系統(tǒng)自由度增多而增加，程序比較簡(jiǎn)單，計(jì)算速度很快，尤其適用于MATLAB等數(shù)值處理軟件[2]。

盡管轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的臨界轉(zhuǎn)速計(jì)算方法傳承于階梯的軸臨界轉(zhuǎn)速方法，但實(shí)際工程應(yīng)用中，轉(zhuǎn)子系統(tǒng)和階梯軸之間還是具有明顯區(qū)別的。通常，電機(jī)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)由軸、轉(zhuǎn)子鐵心、銅條繞組、風(fēng)扇、平衡環(huán)等結(jié)構(gòu)組成，而汽輪發(fā)電機(jī)還包括了勵(lì)磁機(jī)的轉(zhuǎn)子系統(tǒng)，結(jié)構(gòu)變得更為復(fù)雜。值得注意的是，臨界轉(zhuǎn)速的大小不僅與轉(zhuǎn)子軸的形狀尺寸、材料屬性、支撐形式有關(guān)，還與軸上這些轉(zhuǎn)子系統(tǒng)零部件的質(zhì)量、轉(zhuǎn)動(dòng)慣量等有關(guān)，因此，加大了臨界轉(zhuǎn)速計(jì)算的復(fù)雜性和難度。現(xiàn)有文獻(xiàn)研究多集中在理論探討[3-5]。本文針對(duì)15MW-4P汽輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的特點(diǎn)，基于傳遞矩陣法，并結(jié)合數(shù)值處理過程，實(shí)現(xiàn)對(duì)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)臨界轉(zhuǎn)速的準(zhǔn)確計(jì)算，使其滿足汽輪發(fā)電機(jī)產(chǎn)品研發(fā)的工程設(shè)計(jì)要求，并可推廣應(yīng)用于其他類型轉(zhuǎn)子系統(tǒng)結(jié)構(gòu)。

1 傳遞矩陣法的基本理論

基于傳遞矩陣法計(jì)算臨界轉(zhuǎn)速，會(huì)將轉(zhuǎn)子軸等效為薄圓盤、無質(zhì)量桿和彈性支撐等元件。等效示意圖如圖1所示。

圖1 轉(zhuǎn)子軸等效示意圖

針對(duì)圖1等效模型中薄圓盤的力學(xué)特征進(jìn)行分析，力學(xué)模型如圖2所示。

圖2 薄圓盤的力學(xué)模型

通過D’Alembert原理可得薄圓盤的傳遞矩陣，即:

Ci——阻尼比；

Ki——支撐的總剛度系數(shù)；

Jpi——極轉(zhuǎn)動(dòng)慣量；

Jdi——直徑轉(zhuǎn)動(dòng)慣量。

針對(duì)圖1等效模型中無質(zhì)量桿的力學(xué)特征進(jìn)行分析，力學(xué)模型如圖3所示。

圖3 無質(zhì)量桿的力學(xué)模型

根據(jù)力的平衡和變形條件可得無質(zhì)量桿的傳遞矩陣，即為

li——軸段的長(zhǎng)度；

α——截面形狀相關(guān)因子，空心圓取2/3，實(shí)心圓取0.886；

G——剪切彈性模量；

A——橫截面面積。

將式(1)、式(2)連乘，可得到薄圓盤和無質(zhì)量桿組合體的等效整體傳遞矩陣，然后利用邊界條件求解矩陣的特征值，即可計(jì)算出轉(zhuǎn)軸的各階臨界轉(zhuǎn)速，詳細(xì)過程請(qǐng)見轉(zhuǎn)子動(dòng)力學(xué)相關(guān)文獻(xiàn)[6-7]。

2 轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的數(shù)值處理

2.1汽輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)

汽輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)相對(duì)較復(fù)雜，主要包括主轉(zhuǎn)子和勵(lì)磁機(jī)轉(zhuǎn)子兩部分，通常通過剛性聯(lián)軸器連接，因此相比于電動(dòng)機(jī)增加了轉(zhuǎn)軸的長(zhǎng)度和周向不平衡度，使得轉(zhuǎn)子更容易振動(dòng)。以15MW-4P汽輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)為例，其結(jié)構(gòu)如圖4所示。由圖4可知，轉(zhuǎn)子系統(tǒng)主要包括主轉(zhuǎn)子軸、主轉(zhuǎn)子風(fēng)扇、繞組支架、主轉(zhuǎn)子鐵心(包括銅條繞組和沖片)、繞組保護(hù)環(huán)、導(dǎo)電體、勵(lì)磁機(jī)轉(zhuǎn)子軸、勵(lì)磁轉(zhuǎn)子風(fēng)扇、勵(lì)磁機(jī)轉(zhuǎn)子鐵心(包括銅條繞組和沖片)、整流裝置、永磁磁極鐵心、集電環(huán)等，軸承支撐在轉(zhuǎn)子的兩側(cè)。從圖4上不難發(fā)現(xiàn)如風(fēng)扇、幅板主軸、中空勵(lì)磁軸、繞組線圈等一些不規(guī)則結(jié)構(gòu)，如何將其模型等效和進(jìn)行數(shù)值處理顯得尤為重要。

圖4 15MW-4P汽輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)圖

2.2模型等效和數(shù)值處理

臨界轉(zhuǎn)速反映的是轉(zhuǎn)子的彎曲振動(dòng)特征，主轉(zhuǎn)子軸和勵(lì)磁機(jī)轉(zhuǎn)子軸通常是利用剛性聯(lián)軸器進(jìn)行連接的，所以可將其視作整體軸；而作為附件的風(fēng)扇、保護(hù)環(huán)、主轉(zhuǎn)子鐵心、勵(lì)磁機(jī)轉(zhuǎn)子鐵心、永磁磁極鐵心等對(duì)轉(zhuǎn)子的剛度貢獻(xiàn)可以忽略，僅需要考慮其質(zhì)量和慣量。因而依據(jù)傳遞矩陣法的理論需要將轉(zhuǎn)子系統(tǒng)等效為剛性軸和帶慣量的質(zhì)量點(diǎn)這兩種類型進(jìn)行處理。

2. 2. 1 剛性軸

由圖4可以看出，該轉(zhuǎn)軸即輻板焊筋的實(shí)軸結(jié)構(gòu)、輻板焊筋的空心軸結(jié)構(gòu)、無輻板焊筋的空心軸結(jié)構(gòu)。根據(jù)慣性矩相等、質(zhì)量相等的原則，利用數(shù)值積分計(jì)算或AutoCAD截面屬性計(jì)算功能，將需要處理的轉(zhuǎn)軸進(jìn)行等效，從轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)上保證了模型等效前后的慣性矩相等以及質(zhì)量相等。等效剛度直徑表征了慣性矩相等的圓柱實(shí)心軸外徑尺寸；等效質(zhì)量直徑表征了質(zhì)量相等的圓柱實(shí)心軸外徑尺寸。軸的結(jié)構(gòu)等效如圖5所示。

圖5 軸的結(jié)構(gòu)等效圖

為了計(jì)算更為準(zhǔn)確，這里保留了軸向各個(gè)階梯段的軸的結(jié)構(gòu)和尺寸而未做近似處理，因此計(jì)算數(shù)據(jù)較多且各階梯段的軸的等效剛度直徑和質(zhì)量直徑均略有不同。表1給出了其中三處典型結(jié)構(gòu)的等效結(jié)果。

表1 軸的結(jié)構(gòu)等效

其他位置采用原結(jié)構(gòu)尺寸，具體參照薄圓盤和無質(zhì)量桿的等效處理方法。

2. 2. 2 帶慣量的質(zhì)量點(diǎn)

可以看出，風(fēng)扇、保護(hù)環(huán)、轉(zhuǎn)子鐵心和繞組線圈在轉(zhuǎn)子剛度方面的貢獻(xiàn)很小，而以質(zhì)量和慣量的形式在臨界轉(zhuǎn)速大小方面產(chǎn)生影響，所以只需要計(jì)算其質(zhì)量和慣量。以風(fēng)扇為例進(jìn)行簡(jiǎn)要說明。

圖6 主機(jī)、勵(lì)磁機(jī)風(fēng)扇結(jié)構(gòu)

如圖6所示，左側(cè)為主轉(zhuǎn)子風(fēng)扇結(jié)構(gòu)，右側(cè)為勵(lì)磁機(jī)轉(zhuǎn)子風(fēng)扇結(jié)構(gòu)，不難看出兩者結(jié)構(gòu)很復(fù)雜，通過積分方式來進(jìn)行準(zhǔn)確計(jì)算其質(zhì)量和轉(zhuǎn)動(dòng)慣量非常困難。因此推薦采用SolidWorks軟件建模，然后賦予材料屬性，就可以很容易計(jì)算出風(fēng)扇的質(zhì)量和轉(zhuǎn)動(dòng)慣量，計(jì)算結(jié)果如表2所示。

表2 風(fēng)扇的等效質(zhì)量、慣量

轉(zhuǎn)子鐵心、保護(hù)環(huán)、繞組線圈等其他零部件的質(zhì)量和轉(zhuǎn)動(dòng)慣量可以采取類似的方法獲得。通過上述的等效處理過程，得到表3所示的等效數(shù)據(jù)表。

表3 轉(zhuǎn)子等效數(shù)據(jù)表

(續(xù)表3)

2.3臨界轉(zhuǎn)速計(jì)算

將表3中有關(guān)汽輪發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)子基礎(chǔ)數(shù)據(jù)和軸承剛度一起代入到通過MATLAB編制的傳遞矩陣法臨界轉(zhuǎn)速計(jì)算程序，求解得到臨界轉(zhuǎn)速，如表4所示。

表4 臨界轉(zhuǎn)速計(jì)算結(jié)果

將多組案例的計(jì)算結(jié)果和試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比分析，誤差均在5%以內(nèi)，可驗(yàn)證該方法的可行性和準(zhǔn)確性。同時(shí)從表4可以看出，一階臨界轉(zhuǎn)速高于額定轉(zhuǎn)速1 500 r/min的1.3倍，滿足剛性軸的設(shè)計(jì)要求。

3 結(jié) 語(yǔ)

基于傳統(tǒng)傳遞矩陣法，針對(duì)汽輪發(fā)電機(jī)復(fù)雜轉(zhuǎn)子系統(tǒng)結(jié)構(gòu)來進(jìn)行分析，采用剛性軸和帶慣量的質(zhì)量點(diǎn)的等效方法來進(jìn)行處理，并利用SolidWorks進(jìn)行數(shù)值處理，實(shí)現(xiàn)了對(duì)汽輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的臨界轉(zhuǎn)速計(jì)算。該方法經(jīng)過多組案例分析驗(yàn)證了其實(shí)用性和準(zhǔn)確性，并在其他更為復(fù)雜的轉(zhuǎn)子系統(tǒng)進(jìn)行了推廣應(yīng)用。

[1] 朱常興,王殿友,朱常權(quán),等.傳遞矩陣法與有限元計(jì)算電機(jī)轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速的對(duì)比分析[J].電機(jī)與控制應(yīng)用,2015,42(1): 57-60.

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[3] 盧露,劉德志,魏克銀.各向同性支撐結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)子的臨界轉(zhuǎn)速研究[J].船電技術(shù),2007,27(5): 269-272.

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RotorCriticalSpeedCalculationof15MW-4PTurbo-GeneratorBasedonTransferMatrixMethod

LIJiancheng1,2

(1. Beijing R&D Center of Jiamusi Electric Machine Co., Ltd., Beijing 100070, China;2. National Engineer Research Center of Explosion-Proof Motor, Jiamusi 154002, China)

Compared with motor, the rotor structure of electric motor was more complex, which included host and exciter, in result, the accurate calculation of the generator critical speed was highly difficult but indispensable. The rotor critical speed of 4P turbo-generator of 15MW was analyzed and calculated based on the theory of transfer matrix method, and the corresponding equivalent method was explained in detail. The method was verified by actual date and cases, and it was convenient in engineering application.

electricmotor;transfermatrixmethod;criticalspeed

李建成(1987—)，男，碩士，工程師，研究方向?yàn)殡姍C(jī)多場(chǎng)耦合仿真分析及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與優(yōu)化等。

TM 311

A

1673-6540(2017)10- 0102- 04

2016 -07 -12