掘進(jìn)機(jī)液壓系統(tǒng)熱平衡研究及冷卻器設(shè)計(jì)

權(quán)鈺云

（中國(guó)煤炭科工集團(tuán) 太原研究院有限公司，山西 太原 030006）

0 引言

掘進(jìn)機(jī)工作環(huán)境中煤塵和巖粉較多，通風(fēng)條件差，油箱的體積受巷道空間的嚴(yán)格限制，易導(dǎo)致液壓系統(tǒng)油溫過(guò)高。一般情況下，掘進(jìn)機(jī)采取循環(huán)作業(yè)形式，在掘進(jìn)1～3m后，會(huì)停機(jī)2～4h，進(jìn)行支護(hù)作業(yè)，液壓系統(tǒng)積累的熱量會(huì)在這段時(shí)間內(nèi)散發(fā)，使掘進(jìn)機(jī)的油溫不致過(guò)高。但在某些情況下，如巷道頂板條件較好、空頂距較大，掘進(jìn)機(jī)超長(zhǎng)時(shí)間連續(xù)工作時(shí)，其液壓系統(tǒng)溫升過(guò)快。掘進(jìn)機(jī)的正常工作油溫為35℃～65℃，最高允許油溫為70℃，若循環(huán)油液溫度過(guò)高，將導(dǎo)致掘進(jìn)機(jī)整體作業(yè)能力下降。因此在合適的溫度下，保持液壓系統(tǒng)熱平衡，對(duì)掘進(jìn)機(jī)的正常運(yùn)行，各液壓元件的動(dòng)態(tài)和穩(wěn)態(tài)性能，掘進(jìn)機(jī)的效率、可靠性及穩(wěn)定性都有著重要的作用。

1 掘進(jìn)機(jī)液壓系統(tǒng)組成及能量傳遞過(guò)程

液壓系統(tǒng)是掘進(jìn)機(jī)的重要組成部分，除截割頭的旋轉(zhuǎn)外，其它所有動(dòng)作均由液壓驅(qū)動(dòng)。掘進(jìn)機(jī)工作時(shí)，電動(dòng)機(jī)輸出的機(jī)械能通過(guò)變量泵轉(zhuǎn)化為液壓能，然后通過(guò)先導(dǎo)閥、多路閥控制流量的大小、方向，使其作用于執(zhí)行元件，使液壓能再轉(zhuǎn)化為機(jī)械能，實(shí)現(xiàn)截割升降、回轉(zhuǎn)、行走、裝載、運(yùn)輸?shù)雀黜?xiàng)動(dòng)作，最后通過(guò)多路閥流回油箱，完成一個(gè)工作循環(huán)。掘進(jìn)機(jī)液壓系統(tǒng)循環(huán)油路如圖1所示。

圖1 掘進(jìn)機(jī)液壓系統(tǒng)的循環(huán)油路Fig.1 Circulating oil path of hydraulic system of excavator

在掘進(jìn)機(jī)作業(yè)時(shí)，液壓系統(tǒng)存在多種功率損失，包括液壓泵、液壓馬達(dá)和液壓缸的機(jī)械損失和容積損失；閥類(lèi)元件和管路的壓力損失；液壓油的粘性摩擦損失；電動(dòng)機(jī)功率與負(fù)載不匹配的損失等。這些損失幾乎全部轉(zhuǎn)化為熱量，這些熱量除一部分散發(fā)到周?chē)臻g外，大部分使系統(tǒng)油溫升高。掘進(jìn)機(jī)液壓系統(tǒng)能量傳遞過(guò)程和功率損失如圖2。

2 液壓油油溫過(guò)高的原因和危害

2.1 液壓油油溫過(guò)高的原因

掘進(jìn)機(jī)液壓系統(tǒng)中功率損失雖然不可避免，但設(shè)計(jì)不合理和操作不當(dāng)也會(huì)加劇功率損失，使油溫升高。

圖2 掘進(jìn)機(jī)液壓系統(tǒng)功率損失和能量傳遞過(guò)程Fig.2 Power loss and energy transfer process of hydraulic system of excavator

（1）油品選擇不當(dāng)。液壓油的種類(lèi)和粘度等級(jí)不符合要求或不同牌號(hào)的液壓油混用，都會(huì)造成油液運(yùn)動(dòng)粘度過(guò)高或過(guò)低。若粘度過(guò)高，則運(yùn)動(dòng)阻力增加，功率損失增大；若粘度過(guò)低，則泄漏增大，兩者都會(huì)導(dǎo)致油溫升高。

（2）污染嚴(yán)重。巷道環(huán)境惡劣，隨著掘進(jìn)機(jī)工作時(shí)間的增加，油液中易混入雜質(zhì)和污物，受污染的油液進(jìn)入液壓元件的配合間隙中，會(huì)破壞配合表面的精度和粗糙度，破壞密封，使泄漏增加，導(dǎo)致油溫升高。另外，雜質(zhì)和污物等通過(guò)過(guò)濾器時(shí)，會(huì)被吸附在濾芯上，造成吸油阻力，使能耗均增加，也會(huì)導(dǎo)致油溫升高。

（4）液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)不合理。液壓元件選用不合理，元件若不能滿(mǎn)足系統(tǒng)流量要求，會(huì)在使用中使閥口流速過(guò)高，造成較大的壓力損失；回路中存在多余的元件和管路，會(huì)降低系統(tǒng)效率；管路設(shè)計(jì)和安裝不合理，會(huì)造成壓力損失和沿程壓力損失；油箱設(shè)計(jì)不合理，容積小，散熱面積不夠。這些都會(huì)導(dǎo)致油溫升高。

（5）冷卻系統(tǒng)工作不良。通常，掘進(jìn)機(jī)采用水冷式冷卻器對(duì)液壓系統(tǒng)進(jìn)行強(qiáng)制冷卻。但當(dāng)水冷式冷卻器散熱片過(guò)臟或水循環(huán)不暢時(shí)，會(huì)使其傳熱系數(shù)降低，導(dǎo)致油溫升高。

2.2 液壓系統(tǒng)油溫過(guò)高的危害

油溫過(guò)高，會(huì)使油液粘度降低，泄漏增大，運(yùn)動(dòng)元件之間的油膜變薄或被破壞，運(yùn)動(dòng)阻力增大，磨損加劇；橡膠密封件變形，提前老化失效，造成泄漏；加速油液氧化變質(zhì)，降低油液使用壽命，并析出瀝青物質(zhì)，堵塞阻尼小孔和閥口，導(dǎo)致壓力閥調(diào)壓失靈、流量閥流量不穩(wěn)定和方向閥卡死不換向；油的空氣分離壓力降低，空氣逸出，產(chǎn)生氣穴，從而導(dǎo)致掘進(jìn)機(jī)工作性能降低。

3 液壓系統(tǒng)熱平衡計(jì)算

3.1 液壓系統(tǒng)系統(tǒng)發(fā)熱功率計(jì)算

發(fā)熱功率的計(jì)算，可采用兩種方法：一種是通過(guò)元件的功率損失計(jì)算發(fā)熱量，這種方法直接分析發(fā)熱源，可采取針對(duì)性措施減少發(fā)熱量；另一種是通過(guò)系統(tǒng)的輸入功率和執(zhí)行元件的有效輸出功率來(lái)計(jì)算發(fā)熱量，這種方法不需要考慮每一個(gè)發(fā)熱源，但需要掌握系統(tǒng)工況隨時(shí)間變化的特性。

3.1.1 按元件功率損失計(jì)算

（1）液壓泵功率損失引起的發(fā)熱功率：H1=P（1-η）。 其中：P—液壓泵的總功率，P=pq/η；η—液壓泵的總效率，一般在0.7～0.85之間，常取0.8；p—液壓泵實(shí)際出口壓力；q-液壓泵實(shí)際流量。

（2）液壓閥功率損失引起的發(fā)熱功率：H2=p1q1。其中：p1—通過(guò)閥的壓力損失，根據(jù)測(cè)試數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)，一般取閥口壓降為1.4MPa；q1—流經(jīng)該閥的流量。

資產(chǎn)管理人員在進(jìn)行學(xué)校資產(chǎn)管理工作的過(guò)程當(dāng)中，需要采集、盤(pán)點(diǎn)和校對(duì)相關(guān)數(shù)據(jù)等信息。學(xué)校固定資產(chǎn)的管理當(dāng)中全面引用互聯(lián)網(wǎng)技術(shù)可以對(duì)校園當(dāng)中的資產(chǎn)信息進(jìn)行全面有效的收集與整理，且資料的準(zhǔn)確性非常高，通過(guò)將資產(chǎn)的詳細(xì)資料信息與整體的系統(tǒng)數(shù)據(jù)進(jìn)行實(shí)時(shí)更新，能夠在需要的時(shí)候快速準(zhǔn)確地完成清查工作，以此有效地避免了錯(cuò)查、漏查等情況的產(chǎn)生，從而全面提高了各學(xué)校相關(guān)工作人員對(duì)于資產(chǎn)管理的準(zhǔn)確性。

（3）管路及其他功率損失引起的發(fā)熱功率：H3=（0.03～0.05）P。此項(xiàng)功率損失，包括很多復(fù)雜的因素，由于其值較小，加上管路散熱的關(guān)系，在計(jì)算時(shí)一般取全部能量的0.03～0.05倍。

（4）系統(tǒng)總的發(fā)熱功率損失：H=∑Hi=H1+H2+H3。

3.1.2 按系統(tǒng)輸入功率和執(zhí)行元件有效輸出功率計(jì)算

當(dāng)把液壓系統(tǒng)當(dāng)作能量整體，電動(dòng)機(jī)向液壓泵輸入能量和執(zhí)行元件向外輸出能量的差值即為系統(tǒng)的損失即系統(tǒng)的發(fā)熱量。系統(tǒng)的發(fā)熱功率為：H=Pp-Pe。其中：Pp—液壓泵的輸入功率，Pp=M入n入/9549，M入—電機(jī)輸入軸的扭矩；n入—電機(jī)輸入軸轉(zhuǎn)速。Pe—執(zhí)行元件的輸出功率，對(duì)于液壓缸：Pe=Fv/1000，F(xiàn)—液壓缸的外負(fù)載；v—液壓缸的伸縮速度，對(duì)于液壓馬達(dá)：Pe=Mmnm/9549，Mm—液壓馬達(dá)的輸出扭矩；nm—液壓馬達(dá)輸出軸轉(zhuǎn)速。掘進(jìn)機(jī)一般為雙聯(lián)泵或三聯(lián)泵，計(jì)算時(shí)應(yīng)把每臺(tái)工作泵的功率都計(jì)算在內(nèi)。

3.2 液壓系統(tǒng)散熱功率計(jì)算

掘進(jìn)機(jī)液壓系統(tǒng)產(chǎn)生的熱量，較少一部分向外部輻射，另一部分則由液壓油及裝置本身吸收，當(dāng)各部分產(chǎn)生的熱量、溫度達(dá)到一定數(shù)值，發(fā)熱量和散熱量相平衡，系統(tǒng)即保持一定的溫度不再上升。系統(tǒng)自然散熱主要靠油箱和管路，管路的發(fā)熱小且和散熱基本平衡，通常只計(jì)算油箱的散熱。

3.2.1 油箱散熱計(jì)算

掘進(jìn)機(jī)油箱的結(jié)構(gòu)如圖3所示。

圖3 掘進(jìn)機(jī)油箱Fig.3 To dig into a fuel tank

油箱的散熱面積：A箱=A1+A2/2。其中：A箱—油箱總散熱面積；A1—與油直接接觸的散熱面積；A2—與油不直接接觸的散熱面積。因A2表面溫度低，故只取它實(shí)際表面的一半作為與油直接接觸的表面。

油箱的散熱功率：H箱=k箱A箱△T。其中：k箱—油箱的傳熱系數(shù)，巷道通風(fēng)很差，取k箱=10；△T—系統(tǒng)溫升△T=T2-T1（T1為環(huán)境溫度，T2為系統(tǒng)達(dá)到熱平衡時(shí)的溫度）。

3.2.2 冷卻器的散熱功率

掘進(jìn)機(jī)由于巷道空間的限制，增大油箱容積的空間很小；增大冷卻水量則會(huì)在巷道處于底板松軟或下坡的情況下使行走鏈輪打滑，影響掘進(jìn)機(jī)的工作效率，因此必須在冷卻系統(tǒng)采取強(qiáng)制水冷的措施來(lái)降低液壓系統(tǒng)溫升。

（1）當(dāng)掘進(jìn)機(jī)處于長(zhǎng)期連續(xù)工作狀態(tài)時(shí)，為了保持液壓系統(tǒng)熱平衡狀態(tài)，系統(tǒng)熱量一部分由油箱散發(fā)外，其余全部由水冷卻器散發(fā)，根據(jù)熱平衡公式，水冷卻器散熱功率為：H冷=H-H油。

（2）冷卻器散熱面積：A冷=H冷/（k冷△t）。

式中△t=（t1+t2）/2-（t3+t4）/2，△t—油和水之間的平均溫差；k冷-冷卻器的傳熱系數(shù)；t1—液壓油進(jìn)口溫度；t2—液壓油出口溫度；t3—冷卻水進(jìn)口溫度；t4—冷卻水出口溫度。

考慮到水冷卻器工作時(shí)中散熱片污染，導(dǎo)致實(shí)際散熱面積減少，因此在選擇冷卻器時(shí)，一般計(jì)算出來(lái)的散熱面積增大20%～30%。

（3）冷卻器的冷卻水吸收的熱量應(yīng)等于液壓油釋放的熱量，即 C2Q2ρ2（t4-t3）=C1Q1ρ1（t1-t2）=H冷。 因此需要的冷卻水量 Q2=C1Q1ρ1（t1-t2）/C2ρ2（t4-t3）。 Q1、Q2—油 和 水的流量；C1、C2—油和水的比熱容；ρ1、ρ2—油和水的密度。

當(dāng)系統(tǒng)達(dá)到熱平衡時(shí)，系統(tǒng)的發(fā)熱量等于散熱量，由于油箱容積受限，油箱散發(fā)的熱量遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于系統(tǒng)的發(fā)熱量，若只考慮冷卻器所散發(fā)的熱量時(shí)，系統(tǒng)的溫度T隨運(yùn)行時(shí)間 t的變換關(guān)系為：T=T1+H冷/k冷A冷[1-exp（-k冷A冷t/C1m）]，當(dāng)時(shí)間 t→t∞時(shí)，系統(tǒng)的平衡溫度為 T=T1+H冷/k冷A冷，m—油液的質(zhì)量。

4 仿真

利用SimulationX對(duì)增加了冷卻器的掘進(jìn)機(jī)液壓系統(tǒng)溫度進(jìn)行仿真，針對(duì)掘進(jìn)機(jī)行走機(jī)構(gòu)、刮板機(jī)構(gòu)和裝載機(jī)構(gòu)共同動(dòng)作工況進(jìn)行計(jì)算，此時(shí)液壓系統(tǒng)的發(fā)熱功率最大。 按巷道溫度為20℃，液壓油比熱容 C=1675J/（kg·℃），油液質(zhì)量m=900kg，冷卻器需要散發(fā)的熱量H冷=55kW。

設(shè)定冷卻器的散熱面積為12m2，傳熱系數(shù)為130W/（m2·℃）時(shí)液壓系統(tǒng)的熱量變化曲線(xiàn)和熱量變化率曲線(xiàn)如圖4、5所示。

圖4 液壓系統(tǒng)熱量Fig.4 Hydraulic system heat

圖5 液壓系統(tǒng)熱量變化率Fig.5 Heat change rate in hydraulic system

圖4顯示隨著系統(tǒng)趨于熱平衡狀態(tài)，系統(tǒng)的發(fā)熱量隨時(shí)間線(xiàn)性增加，在熱平衡狀態(tài)時(shí)趨于恒定；圖5顯示系統(tǒng)熱量的變化率與時(shí)間呈線(xiàn)性遞減變化，達(dá)到熱平衡狀態(tài)時(shí)，變化率趨向于零。

設(shè)定冷卻器傳熱系數(shù)為130W/（m2·℃），散熱面積分別為10m2、12m2、14m2時(shí)液壓系統(tǒng)的溫度變化曲線(xiàn)如圖6所示。

圖6 不同散熱面積下系統(tǒng)的溫度Fig.6 Temperature of the system under different heat dissipation areas

由圖6可以看出，當(dāng)冷卻器的傳熱系數(shù)不變，散熱面積越大，熱平衡溫度越低；隨著散熱面積的增大，溫度的響應(yīng)時(shí)間減小。

設(shè)定冷卻器的散熱面積為12m2，傳熱系數(shù)別為100W/（m2·℃）、130W/（m2·℃）、160W/（m2·℃） 時(shí)液壓系統(tǒng)的溫度變化曲線(xiàn)如圖7所示。

由圖7可以看出，當(dāng)冷卻器的散熱面積不變，傳熱系數(shù)越大，熱平衡溫度越低；隨著傳熱系數(shù)的增大，溫度的響應(yīng)時(shí)間減小。

圖7 不同傳熱系數(shù)下系統(tǒng)的溫度Fig.7 Temperature of the system at different heat transfer coefficients

5 結(jié)束語(yǔ)

從掘進(jìn)機(jī)液壓系統(tǒng)溫升原因和危害以及熱平衡分析中可知，為盡可能地減小溫升，達(dá)到熱平衡狀態(tài)，在掘進(jìn)機(jī)整機(jī)結(jié)構(gòu)允許的情況下，應(yīng)盡可能增大油箱的散熱面積，合理的選擇冷卻器和冷卻水量等。通過(guò)仿真分析可知，提高冷卻器的散熱面積和傳熱系數(shù)均可使系統(tǒng)溫度的穩(wěn)態(tài)值減小，響應(yīng)時(shí)間縮短。以EBZ260W型掘進(jìn)機(jī)為例，綜合考慮冷卻器的安裝空間和傳熱系數(shù)，合理選擇散熱面積為 12m2，傳熱系數(shù)為 130W/（m2·℃）水的冷卻器，液壓系統(tǒng)溫度隨著時(shí)間線(xiàn)性增加，在80min達(dá)到熱平衡溫度，約為55℃，系統(tǒng)擁有較好的動(dòng)態(tài)和穩(wěn)態(tài)特性，能夠滿(mǎn)足實(shí)際的使用需求。

[1]周汝勝，焦宗夏，王少萍．液壓系統(tǒng)故障診斷技術(shù)的研究現(xiàn)狀與發(fā)展趨勢(shì)[J]．機(jī)械工程學(xué)報(bào)，2006，9．

[2]溫永民，陳琴亮．掘進(jìn)機(jī)液壓系統(tǒng)溫升的控制[J]．煤礦機(jī)械，2009，5．

[3]陳艷璽．煤礦井下液壓鉆機(jī)油箱和冷卻器設(shè)計(jì) [J]．煤礦機(jī)械，2013，5．

[4]張偉，賈福音，董孟娟．液壓系統(tǒng)熱平衡匹配研究[J]．液壓氣動(dòng)與密封，2013，1．

[5]毛繼偉．EBJ120TP型掘進(jìn)機(jī)液壓系統(tǒng)溫度控制的研究[J]．煤礦現(xiàn)代化，2011，1．

[6]高春花．降低EBZ200A型掘進(jìn)機(jī)液壓系統(tǒng)溫升的方法[J]．煤礦機(jī)械，2009，7．

[7]李宏偉．影響40T支架搬運(yùn)車(chē)液壓系統(tǒng)油溫的因素[J]．煤礦機(jī)械，2011，4．

[8]史美中，王中錚．熱交換器原理與設(shè)計(jì)[M]．南京：東南大學(xué)出版社，1989．