文/新疆新紀元公路設計有限責任公司 楊靜
新疆某主干道路原為雙向四車道,路基半幅寬度為13m,路基高4m,通行能力和使用質量都已經無法滿足當前交通需求。因此對其加寬拼接,改造為雙向八車道,新路基半幅寬度增加8m。根據以往路基工程經驗表明,若舊路基加寬后處理不當,會導致路面開裂、路基沉陷等現象。
ABAQUS是一種將偏微分方程(組)離散化的數值求解方法,ABAQUS功能強大,內置各類材料的本構模型、強度失效準則,包括線彈性模型、Mohr-Coulomb模型、Druker-Prager模型、Cam-Clay模型、滲透材料模型等。ABAQUS既可以模擬材料結構線性變化,又可以模擬復雜的非線性問題,解決一些復雜的工程問題。
地基土、路基土模擬主要借助ABAQUS軟件內置的Mohr-Coulomb模型,假設路基為對稱結構且足夠長,舊路基下的地基沉降穩定,地基土、新舊路基采取四邊形模擬單元。模型原有路基半幅寬13m,新路基半幅寬擴大了8m,邊坡坡度、路基高度的幾何模型分別設計為1∶1.5、4m。模型的最大模擬深度設置為-60m,為了保證模擬的準確性,路基寬度模擬邊界增加至實際路基寬度外側60m處。為了求得模型初始應力場分布,將模型運算到舊路基平衡狀態,然后對模型填土荷載逐級加載,土體材料參數如表1所示。
路基土層的物理屬性屬于顆粒、水、空氣的三相綜合體。高速公路路基土體受到混凝土路面的擠壓應力,當路基土層長期受壓后,釋放出土層內部的水、空氣,最終導致路基后期出現顯著的變形沉降。路基土層的碾壓方式選為分層碾壓施工,一般而言,通過壓路機的頻繁碾壓,可以保證路基的壓實度,但在實際施工中發現地基壓實的效果并不明顯。

圖1 路基豎向位移示意圖

圖2 路基豎向應力示意圖

圖3 路基水平位移示意圖

表1 路基土體材料參數
如圖1所示,拓寬前,舊路基中心線處出現了最大豎向位移,最大豎向位移沉降分布形態為半盆形,拓寬后最大豎向位移呈倒鐘形分布,主要出現在新路基一側。
如圖2所示,路基在進行拓寬施工前,原始路基的最大豎向壓力主要集中于地基上層面,進一步分析可知,其豎向應力的大小與地基深度大小成反比關系,拓寬后,豎向應力的最大值呈現明顯增大趨勢,在新鋪設路基底層中心處出現了最大豎向應力值。
如圖3所示,路基拓寬前地基水平位移峰值出現在舊路基正下方,水平方向位移基本上為零,路基拓寬后,水平位移峰值出現在新鋪設路基坡腳下邊緣。在新舊路基接觸處出現了臨界狀態,距離舊路基越近,發生水平位移的程度越小,位移值越小,距離新路基越近,其水平位移值越大。
單側加寬對路基變形的影響。依據工程實際,對模擬方案為填方舊路基+單側填方新路基拼接,其中路基單側加寬寬度取值分別為4m、8m、12m、16m。路基加寬到4m、8m、12m、16m時,最大豎向沉降值分別為12.1mm、21.4mm、27.0mm、30.2mm。綜合分析,隨著路基寬度增加,路基豎向沉降也隨之增加,路基擴寬后對原始地基產生了不均勻荷載,沉降數值的分布規律呈現出由路基中心向外先增大后減小的趨勢,且隨路基寬度的增加,沉降極值逐漸靠外。

圖4 加寬大小對路基沉降的影響

圖5 不同加寬與路基表面最大差異沉降變化

圖6 不同加寬對基底沉降的影響
兩側加寬對路基變形的影響。由于路基為對稱結構,所以模型取一半計算,兩側加寬時每側加寬的寬度為2m、4m、6m、8m。
如圖4所示,兩側路基加寬后,原有路基中心的沉降越來越明顯,路基加寬至4m、8m、12m、16m時,路基中心豎向沉降值分別為2mm、4.5mm、6.3mm、7.7mm,拓寬寬度的增幅與沉降增加的差異程度沒有明顯的比例關系。拓寬越大,路基中心沉降越大,隨路基加寬越來越大沉降增幅逐漸減小。
如圖5與圖6所示,兩側不同拓寬寬度與單側加寬時路基表面及基底的沉降曲線均類似,從路基中心向外表現出先增大后減小的趨勢。隨拓寬值加大,沉降較大的區域有向外側邊緣發展的趨勢。單側和雙側加寬拓寬道路的不同之處是:
若采用兩側路基加寬方案,新舊路基差異沉降少,當前實際施工中,為了保證道路兩側的受力均勻,通常會采用兩側加寬路基的方案,路基兩側均加寬后,路基整體對原有路基附著力提高,新舊路基結合為一個整體,呈現整體性的沉降,故新舊路基之間差異沉降較小。從建造成本來分析兩側加寬,一是施工難度加大,二是運營與施工成本加大。
拓寬后最大豎向位移呈倒鐘形分布,主要出現在新路基一側。拓寬后,豎向應力的最大值呈現明顯增大趨勢,在新鋪設路基底層中心處出現了最大豎向應力值。路基拓寬前,地基水平位移峰值出現在舊路基正下方,路基拓寬后,水平位移峰值出現在新鋪設路基坡腳下邊緣。
經過對比兩種加寬路基的方案,采用兩側路基加寬,新舊路基差異沉降少,保證了道路兩側的受力均勻,路基整體性強對原有路基附著力提高,新舊路基呈現整體性的沉降,新舊路基之間差異沉降較小。