非圓齒輪-連桿組合傳動式蔬菜缽苗移栽機構(gòu)設計

孫 良，沈嘉豪，周譽株，葉治政，俞高紅，武傳宇

非圓齒輪-連桿組合傳動式蔬菜缽苗移栽機構(gòu)設計

孫 良1,2，沈嘉豪1，周譽株1，葉治政1，俞高紅1，武傳宇1※

（1. 浙江理工大學機械與自動控制學院，杭州 310018；2. 浙江省種植裝備技術(shù)重點實驗室，杭州 310018）

針對現(xiàn)有的單行星架輪系機構(gòu)無法實現(xiàn)取栽一體式蔬菜移栽機構(gòu)所需的作業(yè)軌跡和姿態(tài)問題，該文基于曲柄搖桿機構(gòu)的變速擺動和非圓齒輪的不等速傳動特性相結(jié)合的思想，提出一種雙行星架非圓齒輪與連桿機構(gòu)組合傳動的取栽一體式蔬菜缽苗移栽機構(gòu)。該機構(gòu)的副行星架相對主行星架作變速擺動，移栽臂相對副行星架作回轉(zhuǎn)運動。采用三次非均勻B樣條擬合非圓齒輪節(jié)曲線建立移栽機構(gòu)運動學模型。結(jié)合西芹移栽株距220 mm、苗高100～150 mm和穴缽深度40 mm的移栽農(nóng)藝要求，優(yōu)選出一組適合西芹缽苗取栽一體作業(yè)的尖嘴形軌跡和姿態(tài)。軌跡取苗段長度33 mm，植苗點距離行星架殼體運動最低點距地面高度55 mm，取苗角23°，取苗過程變化角16°，推苗角65°，軌跡整體高度355 mm，動軌跡環(huán)口高度125 mm。通過對比分析仿真軌跡、試驗軌跡與理論分析的軌跡基本一致，驗證了移栽機構(gòu)作業(yè)軌跡的正確性和設計方案的可行性，該研究可為實現(xiàn)兼顧軌跡高度、取苗深度和作業(yè)姿態(tài)的取栽一體式蔬菜缽苗移栽機構(gòu)設計提供技術(shù)參考。

農(nóng)業(yè)機械；移栽；設計；變速擺動；非圓齒輪；齒輪-連桿；缽苗移栽

0 引 言

蔬菜缽苗移栽具有成活率高，促進作物早熟，提高土地利用率等優(yōu)點[1]。蔬菜缽苗機械化移栽目前有半自動移栽和全自動移栽。半自動移栽主要由人工將苗喂入植苗器（分為撓性圓盤式、鏈夾式、導苗管式、吊杯式等）進行作業(yè)，效率低、勞動強度大，不利于大田作業(yè)[2-4]。全自動移栽機主要采用多套機構(gòu)分別完成取苗、輸送、植苗等系列動作[5-7]。如澳大利亞的HD144全自動移栽機[8]采用針扎的方式取苗，放入轉(zhuǎn)運苗杯進行投苗栽植，結(jié)構(gòu)復雜，造價高昂。英國皮爾遜公司的全自動移栽機，穴盤水平放置，采用整行取苗的方式實現(xiàn)多行移栽，整機系統(tǒng)復雜，對苗盤和育苗的要求苛刻。意大利法拉利公司生產(chǎn)的FUTURA系列全自動移栽機[9]采用頂桿頂苗的方式取苗，然后把缽苗送入旋轉(zhuǎn)輸送杯中，整機成本高，且必須采用硬質(zhì)專用盤。日本洋馬農(nóng)機株式會社研制的全自動蔬菜移栽機，取苗機構(gòu)的動作由行星輪系和滑道機構(gòu)組合完成，作業(yè)時需要取苗機構(gòu)和栽植機構(gòu)交替完成動作，滑道容易磨損，工作效率偏低（60株/min）。久保田的A-500型自動移栽機、鴨嘴式全自動膜上移栽機以及井關(guān)的PR2和PVR-200型自動移栽機，同樣存在結(jié)構(gòu)復雜，對育苗和整地要求高的缺點[10]。孫廷琮等[11]研究了空氣整根育苗技術(shù)并研制了空氣整根營養(yǎng)缽育苗全自動移栽機，能實現(xiàn)根系較發(fā)達的小苗移栽，但用于蔬菜移栽時，易使莖葉折斷，且苗盤成本較高。韓綠化等[12]研制出了2行棉花穴盤苗自動移栽機構(gòu)，取苗機構(gòu)由連桿機構(gòu)、行星齒輪機構(gòu)和凸輪機構(gòu)組合而成，通過供苗裝置和栽植機構(gòu)的配合實現(xiàn)2行移栽。俞高紅等[13-14]提出了取栽分離的旋轉(zhuǎn)式蔬菜缽苗移栽機構(gòu)，單行星架取苗機構(gòu)采用“鷹嘴形”軌跡完成取苗動作，然后行星輪系栽植機構(gòu)采用大環(huán)扣軌跡完成栽植動作，機構(gòu)結(jié)構(gòu)不夠緊湊，移栽速度提高時2套機構(gòu)還存在配合失誤等問題。

針對上述問題，若采用取栽一體式移栽機構(gòu)不僅可以降低作業(yè)機構(gòu)的復雜性，而且可使機構(gòu)作業(yè)空間更加緊湊，消除多套機構(gòu)配合作業(yè)的銜接問題，提高作業(yè)效率。同時，可以采用先開溝，然后在放苗的同時覆土的移栽方式（覆土輪在移栽臂將苗運輸?shù)綔希谖赐泼缰巴瓿筛餐粒缓笠圃员弁泼绮臀唬┙鉀Q取栽一體式移栽機構(gòu)的植苗問題，實現(xiàn)一套機構(gòu)完成取苗、輸送、植苗等系列動作[15-16]。但由于蔬菜缽苗移栽作業(yè)工作軌跡復雜，姿態(tài)要求多，要求機構(gòu)的傳動比具有大幅值變化[17-19]，單行星架輪系機構(gòu)中的非圓齒輪節(jié)曲線易于出現(xiàn)異形，不利于設計、制造且影響傳動性能[20-22]。為此，基于組合機構(gòu)原理，本文提出一種新型的齒輪-連桿組合式蔬菜缽苗移栽機構(gòu)，將曲柄搖桿機構(gòu)的變速擺動與非圓齒輪的不等速傳動相疊加來獲得蔬菜缽苗取栽一體式移栽所需的大幅值傳動比。通過對移栽機構(gòu)進行運動學建模分析和參數(shù)優(yōu)化，獲得合理的非圓齒輪及理想的軌跡和姿態(tài)，并進行樣機軌跡試驗，以期獲得一種具有高軌跡，長尖嘴特性（適合取栽一體）的雙行星架蔬菜缽苗移栽機構(gòu)，也為同類機構(gòu)設計問題提供參考。

1 移栽機構(gòu)工作原理

移栽機構(gòu)的傳動部分由行星輪系機構(gòu)和曲柄搖桿機構(gòu)組成（圖1）。其中，行星輪系機構(gòu)由鉸接在主行星架6上的7個非圓齒輪和分別鉸接在2個副行星架上的6個圓齒輪組成；曲柄搖桿機構(gòu)的連桿5鉸接在中間非圓齒輪上，搖桿7與副行星架9固定。移栽機構(gòu)工作時，2個移栽臂所經(jīng)過的空間位置重合，因此取單個移栽臂的運動進行分析。太陽輪1固定不動，當移栽機構(gòu)旋轉(zhuǎn)時，輸入軸帶動主行星架轉(zhuǎn)動，與太陽輪嚙合的中間非圓齒輪I帶動同一軸上的中間非圓齒輪II轉(zhuǎn)動，與連桿5鉸接的搖桿7帶動副行星架擺動，與中間非圓齒輪II嚙合的行星非圓齒輪4帶動同一軸上的中心圓齒輪8轉(zhuǎn)動，與中心圓齒輪8嚙合的中間圓齒輪10帶動與其嚙合的行星圓齒輪11轉(zhuǎn)動，行星圓齒輪11帶動與行星軸固定的移栽臂12轉(zhuǎn)動，完成缽苗移栽的取苗、送苗、植苗動作。

主行星架作勻速轉(zhuǎn)動，通過內(nèi)部齒輪和連桿的傳動，將非圓齒輪系的不等速傳動和曲柄搖桿機構(gòu)的周期性變速擺動疊加起來，使得副行星架相對主行星架變速擺動，移栽臂相對副行星架轉(zhuǎn)動，從而獲得實現(xiàn)復雜移栽軌跡與姿態(tài)所需的傳動比。

1.太陽輪 2.中間非圓齒輪I 3.中間非圓齒輪II 4.行星非圓齒輪 5.連桿 6.主行星架 7.搖桿 8.中心圓齒輪 9.副行星架 10.中間圓齒輪 11.行星圓齒輪 12.移栽臂

移栽機構(gòu)中非圓齒輪的節(jié)曲線采用三次非均勻B樣條擬合13個型值點的方法得到[23]。

顯然，除非圓齒輪節(jié)曲線型值點外，影響移栽軌跡形狀和作業(yè)姿態(tài)的還有行星架初始角、偏置角、非圓齒輪中心距等機構(gòu)參數(shù)，具體的參數(shù)符號及其含義見表1。

表1 移栽機構(gòu)模型參數(shù)

2 機構(gòu)運動學模型

2.1 非圓齒輪和連桿機構(gòu)的運動學模型

雙行星架移栽機構(gòu)通過非圓齒輪系和曲柄搖桿機構(gòu)的差速運動實現(xiàn)要求的移栽軌跡和姿態(tài)，因此建立機構(gòu)運動學模型的關(guān)鍵是建立差速模型，如圖2所示。

1.太陽輪 2.中間非圓齒輪I 3.中間非圓齒輪II 4.行星非圓齒輪 5.連桿 6.主行星架 7.搖桿

由式（3）解得

2.2 移栽機構(gòu)的運動學模型

因為移栽機構(gòu)2個移栽臂結(jié)構(gòu)對稱，運動規(guī)律相差180°，故取單臂進行運動學分析，運動學模型如圖3所示。

行星非圓齒輪回轉(zhuǎn)中心的位移方程為

曲柄和連桿鉸接處鉸鏈點的位移方程為

搖桿和連桿鉸接處鉸鏈點的位移方程為

中間圓齒輪回轉(zhuǎn)中心的位移方程為

行星圓齒輪旋轉(zhuǎn)中心的位移方程為

夾片尖點的位移方程為

1.中心圓齒輪 2.中間圓齒輪 3.副行星架 4.行星圓齒輪 5.移栽臂

1.Central circular gear 2.Intermediate circular gear 3.Sub planetary carrier 4.Planetary circular gear 5.Transplanting arm

圖3 移栽機構(gòu)結(jié)構(gòu)圖

Fig.3 Structure diagram of transplanting mechanism

3 機構(gòu)參數(shù)優(yōu)化與分析

3.1 優(yōu)化目標

為了實現(xiàn)移栽機構(gòu)夾取缽苗、輸送缽苗和栽植缽苗的運動軌跡并且滿足移栽臂姿態(tài)要求[27-28]，以西芹為例，對移栽機構(gòu)進行參數(shù)優(yōu)化，西芹缽苗移栽過程如圖4所示。結(jié)合西芹缽苗移栽作業(yè)的農(nóng)藝要求（苗齡60 d左右，苗高10～15 cm，4～6片葉子；缽穴尺寸：頂部30 mm×30 mm，底部20 mm×20 mm，深度40 mm），移栽機構(gòu)的優(yōu)化目標如下：

1）取苗深度> 30 mm

2）取苗過程變化角1滿足10°<1< 20°

3）取苗角2滿足2＞20°

4）推苗角3滿足3＞50°

5）移栽軌跡與缽盤的距離>10 mm

6）推苗角與取苗角差值Δ滿足40°< Δγ <50°

7）移栽機構(gòu)距地面高度2> 50 mm

注：h1是行星軸中心與機構(gòu)回轉(zhuǎn)半徑的差值，mm；h2為移栽機構(gòu)距地面高度，mm；m為取苗深度，mm；n為移栽軌跡到秧箱的距離，mm；γ1為取苗過程變化角，(°)；γ2為取苗角，(°)；γ3為推苗角，(°)；δ為秧箱與水平方向的夾角，(°)。

移栽機構(gòu)的軌跡和姿態(tài)優(yōu)化是一個多參數(shù)、強耦合的復雜優(yōu)化問題。涉及主要優(yōu)化參數(shù)36個，其中節(jié)曲線型值參數(shù)24個，結(jié)構(gòu)參數(shù)12個。基于所建立的運動學模型，利用MATLAB軟件中的GUI模塊編寫輔助設計軟件[29-31]，軟件界面如圖5所示，結(jié)合優(yōu)化目標要求，通過調(diào)整設計變量，尋找優(yōu)化目標的變化規(guī)律，從而獲得理想移栽軌跡和姿態(tài)所對應的各優(yōu)化參數(shù)值。

圖5 移栽機構(gòu)優(yōu)化程序界面

3.2 參數(shù)優(yōu)化過程分析

由于本文中的非圓齒輪節(jié)曲線是用樣條曲線對12個型值點（首末點重合）進行擬合獲得。太陽輪1的節(jié)曲線型值點向徑表示為1,i（=1, 2, … , 12）。其他非圓齒輪的節(jié)曲線型值點向徑可表示為2,i，3,i，…依次類推。

分析發(fā)現(xiàn)，當改變第一級非圓齒輪向徑值時，向徑值1,1與1,11對移栽軌跡的形狀影響較大，如圖6a所示。在其余機構(gòu)參數(shù)不變的情況下，向徑值1,1和1,11增大時，移栽軌跡的尖嘴軌跡長度增加，軌跡整體上移。向徑值1,1和1,11減小時，尖嘴軌跡長度減小，軌跡整體下移。

第二級非圓齒輪向徑值3,12是造成雙臂干涉的重要因素。在其他參數(shù)保持不變的條件下，當向徑值3,12減小時，軌跡整體上移，尖嘴軌跡部分插入缽穴和退出缽穴的軌跡線分離；當向徑值3,12增大時，軌跡整體下移，同時移栽軌跡變得不光滑，如圖6b所示。根據(jù)設計要求，行星圓齒輪中心軌跡最低點距移栽軌跡最低點距離過小會導致副行星架碰傷已移栽的缽苗或與地面產(chǎn)生干涉。

當曲柄初始角減小時，尖嘴段軌跡的2條曲線分離，影響取苗成功率。當曲柄初始角增大時，尖嘴軌跡出現(xiàn)交叉，夾片在缽穴內(nèi)的縱向位移過大，容易導致缽土被夾片攪碎，如圖6c所示。

當主行星架初始安裝角增大時，軌跡繞機構(gòu)轉(zhuǎn)動中心逆時針轉(zhuǎn)動。當主行星架初始安裝角減小時，軌跡繞機構(gòu)轉(zhuǎn)動中心順時針轉(zhuǎn)動，如圖6d所示。因此，可以通過改變主行星架初始安裝角來調(diào)整移栽臂的姿態(tài)。

通過分析各參數(shù)對移栽軌跡形狀和姿態(tài)的影響，借助蔬菜缽苗移栽機構(gòu)輔助設計軟件的可視化界面，優(yōu)選滿足西芹取栽一體式移栽機構(gòu)參數(shù)時，結(jié)合非圓齒輪凸性、大傳動比、軌跡形狀、作業(yè)姿態(tài)等要求獲得如表2所示的非圓齒輪節(jié)半徑和機構(gòu)參數(shù)。

表2 移栽機構(gòu)參數(shù)較優(yōu)值

注：1,i（=1, 2, …, 12）為太陽輪型值點處的向徑值，mm；r3,i（=1, 2, …, 12）為中間非圓齒輪3型值點處的向徑值，mm。
Note:1,i（=1, 2, …, 12）is the radial diameter at the data point of sun gear, mm；3,i（=1, 2, …, 12）is the radial diameter at the data point of intermediate non-circular gear 3, mm.

根據(jù)表2中移栽機構(gòu)參數(shù)得到的作業(yè)軌跡如圖7所示。面向西芹的移栽機構(gòu)的優(yōu)化目標參數(shù)如下：推苗角3=65°，取苗角2= 23°，取苗過程變化角16°取苗與推苗角度差Δ= 42°，移栽機構(gòu)距地面高度2= 55 mm，可以保證齒輪箱與地面不接觸；移栽軌跡到缽盤的距離= 19 mm，避免取出的缽苗與秧盤的碰撞；取苗深度=33 mm，均達到了3.1節(jié)中的預期要求。西芹移栽的株距為220 mm，此時動軌跡的環(huán)扣高度= 125 mm，可防止移栽臂將已栽植好的缽苗撞倒。

圖6 機構(gòu)參數(shù)對移栽軌跡的影響

注：D為西芹移栽株距，mm；h為移栽機構(gòu)回轉(zhuǎn)中心距離地面高度，mm；，d為動軌跡的環(huán)扣高度，mm。

根據(jù)以上參數(shù)得到的移栽機構(gòu)的總傳動比如圖8a所示，從圖中可以看出該移栽機構(gòu)的總傳動比幅值可以達到4以上，實現(xiàn)了傳動比的大幅值變化，而且其傳動比出現(xiàn)了負值，此時移栽臂出現(xiàn)局部反轉(zhuǎn)現(xiàn)象（曲柄搖桿機構(gòu)引起）。大幅變化的傳動比難以用傳統(tǒng)的單行星架輪系機構(gòu)實現(xiàn)，可分解為曲柄搖桿機構(gòu)傳動比（圖8b）和非圓齒輪系傳動比（圖8c），并由此得到滿足凸性要求的非圓齒輪節(jié)曲線，如圖9所示。因此非圓齒輪-連桿組合式蔬菜缽苗移栽機構(gòu)可以在保證非圓齒輪節(jié)曲線凸性要求的同時獲得較長取苗尖嘴（33 mm）和低植苗點（距離轉(zhuǎn)動中心200 mm），實現(xiàn)取栽一體式移栽。

4 移栽機構(gòu)建模與運動軌跡仿真

根據(jù)優(yōu)化得到的移栽機構(gòu)設計參數(shù)，進行機構(gòu)結(jié)構(gòu)設計與建模，各零件之間添加相應的約束，設置輸入轉(zhuǎn)速為360°/s，仿真時間1 s，進行運動軌跡仿真，得到如圖10所示的移栽機構(gòu)工作軌跡。可以看出，仿真軌跡形狀以及取苗推苗等關(guān)鍵位置與前文的理論軌跡基本一致，證明了移栽機構(gòu)理論分析的正確性。

圖8 移栽機構(gòu)傳動比

圖9 非圓齒輪節(jié)曲線

圖10 仿真軌跡

5 試驗驗證

為了進一步驗證理論設計的正確性，進行移栽機構(gòu)臺架試驗。試驗設備有：Point Grey工業(yè)相機，自制試驗臺架，高速攝影分析軟件Blaster’s MAS。

將移栽機構(gòu)安裝在臺架上并調(diào)試至初始位置，在移栽臂夾片尖點處作黑色標記，并放置色差明顯的背景，開啟電機，移栽機構(gòu)的轉(zhuǎn)速為60 r/min，待運轉(zhuǎn)平穩(wěn)，利用Point Grey工業(yè)相機拍攝移栽機構(gòu)的運轉(zhuǎn)視頻。選取移栽機構(gòu)運轉(zhuǎn)1個完整周期的視頻導入高速攝影分析軟件Blaster’s MAS中，在夾片尖點添加標記點，通過追蹤標記點將標記點順次連接得到移栽機構(gòu)的試驗運動軌跡，如圖11所示。對比試驗軌跡與仿真軌跡（圖10），持苗軌跡部分的最大誤差約7 mm，取苗段與推苗段軌跡與仿真軌跡基本重合，誤差在2 mm之內(nèi)，能夠滿足移栽作業(yè)的要求。試驗軌跡存在的誤差主要由制造安裝間隙和高速攝像軌跡跟蹤等原因引起。

圖11 試驗軌跡

從高速攝影分析軟件中選取機構(gòu)取苗和推苗位置的圖像，如圖12所示，測量移栽機構(gòu)在工作過程中的取苗角、推苗角，取苗過程變化角，判斷是否滿足移栽機構(gòu)的姿態(tài)要求。在苗箱和水平面夾角=56°時，經(jīng)測量得出移栽機的取苗角2= 23.55°，推苗角3= 66.57°，取苗過程變化角1= 16°，對比設計要求（10°<1< 20°，20°<2< 25°，3> 50°），物理樣機的運動軌跡和運動姿態(tài)達到了預期目標，同時也驗證了非圓齒輪-連桿組合式蔬菜缽苗移栽機構(gòu)設計的合理性。

圖12 移栽姿態(tài)角度

6 結(jié) 論

1）根據(jù)蔬菜缽苗移栽的要求，針對現(xiàn)有單行星架輪系移栽機構(gòu)的局限性，提出一種非圓齒輪行星輪系和連桿機構(gòu)組合傳動的移栽機構(gòu)。利用曲柄搖桿機構(gòu)的變速擺動特性和非圓齒輪系的不等速傳動特性，實現(xiàn)取栽一體式的尖嘴形移栽軌跡。

2）建立非圓齒輪-連桿組合式蔬菜缽苗移栽機構(gòu)的數(shù)學模型編寫了人機交互式機構(gòu)輔助設計程序，分析了非圓齒輪節(jié)曲線型值點參數(shù)對軌跡形狀、姿態(tài)的影響，并獲得1組符合西芹缽苗取栽一體移栽要求的機構(gòu)參數(shù)：移栽臂長度30 mm、秧針長度130 mm、曲柄長度24 mm、連桿長度20 mm、搖桿長度42 mm、主行星架初始安裝角41.2°、主行星架偏置角60°、2個行星架的初始安裝夾角20°、副行星架偏置角-25°、曲柄初始安裝角60°、移栽臂初始安裝角-30°。

3）設計完成移栽機構(gòu)并進行樣機研制，對比分析仿真軌跡與臺架試驗軌跡，取苗段與推苗段軌跡與仿真軌跡基本重合，誤差在2 mm之內(nèi)，滿足移栽作業(yè)的要求，驗證了非圓齒輪-連桿組合式蔬菜缽苗移栽機構(gòu)設計方案的合理性和可行性。

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Design of non-circular gear linkage combination driving type vegetable pot seedling transplanting mechanism

Sun Liang1,2, Shen Jiahao1, Zhou Yuzhu1, Ye Zhizheng1, Yu Gaohong1, Wu Chuanyu1※

(1.,,310018,;2.,310018,)

Vegetable pot seedling transplantation has many advantages, such as high survival rate, promoting crop early maturity and improving land use rate. Mechanized transplanting of vegetable can be divided into semi-automatic transplanting and fully-automatic transplanting. Semi-automatic transplanting is mainly carried out by feeding the seedlings into the seedling transplanter manually, which has low efficiency and high labor intensity, and it is not conducive to field operations. At present, the automatic transplanting machine mainly adopts multiple mechanisms to complete a series of actions such as picking up seedling, conveying and planting, but it has the disadvantages of complex structure, high cost and low efficiency. In order to simplify the structure, the way to complete the transplanting operation with a single mechanism is proposed. However, due to the complicated working trajectory of transplanting vegetable seedling and much posture requirements, the transmission ratio of the mechanism is required to be changed greatly, which resulting in the irregular shape of the non-circular gear section of the single planetary gear is not conducive to processing and affects the transmission performance of the gear. A double-planetary non-circular gears linkage of vegetable pot seedling transplanting mechanism is proposed to solve the problem mentioned above in this paper. The transmission part of transplanting mechanism is composed of planetary gear train mechanism and crank rocker mechanism, The main planetary frame rotates at a uniform speed, through the transmission of internal gears and connecting rods, the unequal transmission of non-circular gear system and the periodic variable-speed swing of crank-rocker mechanism are superimposed, which makes the sub-planetary frame swing with respect to the main planetary frame and the transplanting arm rotate with respect to the sub-planetary frame, thus the transmission ratio needed to realize the complex transplanting trajectory and posture is obtained. Non-uniform B-spline curve is applied to fit the pitch curve of non-circular gear to obtain closed, smooth and continuous pitch curves, and the mathematical model of gear train is established based on coordinate transformation theory. Based on the development platform of Matlab, an optimization program is compiled to analyze the effect of transmission case noncircular gear pitch curve and crank rocker mechanism on the shape of trajectory. Further, the effects of the structure and position parameters of the gears and transplanting arm on the target parameters of the transplanting trajectory are analyzed. According to the requirements of 220 mm planting spacing, 120 mm seedling height and 40 mm deep pot for celery transplantation, a set of sharp beak trajectory that satisfies the requirements of the operation posture of picking up seedling and planting is optimized. The optimizing values are that the length of the picking up seedling trajectory is 33 mm, the distance from the lowest point of the trajectory to the lowest point of the planet carrier is 55 mm, the angle of picking up seedlings is 23°, the angle of change in the process of picking up seedlings is 16°, the angle of planting seedlings is 65°, the whole height of the trajectory is 355 mm, and the height of the buckle of the moving trajectory is 125 mm. A three-dimensional model of the mechanism is built and a virtual simulation is performed based on the optimization result. The results show that the simulated trajectory and velocity of the transplanting mechanism are basically consistent with the theoretical results. The trajectory and postures of the transplanting arm are analyzed by a test bench, industrial camera and image processing software. The results show that the trajectory of seedling-taking and seedling-pushing sections coincides with the simulation trajectory basically and the theoretical data, and the error is within 2 mm, which can meet the requirements of transplanting operation, the transplanting mechanism designed is reasonable and feasible.

agricultural machinery; transplants; design; variable speedswing; non-circular gear; gear-linkage; pot seedling transplanting

10.11975/j.issn.1002-6819.2019.10.004

S223.9

A

1002-6819(2019)-10-0026-08

2019-01-29

2019-02-26

國家重點研發(fā)計劃（2018YFD0700703）；國家自然科學基金項目（51675487）；浙江省自然科學基金項目（LY19E050021）；浙江省151人才培養(yǎng)計劃項目；浙江省高校中青年學科帶頭人培養(yǎng)項目

孫 良，博士，副教授，主要從事農(nóng)業(yè)機構(gòu)設計與優(yōu)化研究。Email：liangsun@zstu.edu.cn

武傳宇，博士，教授，主要從事農(nóng)業(yè)機器人機構(gòu)學研究。Email：cywu@zstu.edu.cn

孫 良，沈嘉豪，周譽株，葉治政，俞高紅，武傳宇. 非圓齒輪-連桿組合傳動式蔬菜缽苗移栽機構(gòu)設計[J]. 農(nóng)業(yè)工程學報，2019，35(10)：26－33. doi：10.11975/j.issn.1002-6819.2019.10.004 http://www.tcsae.org

Sun Liang, Shen Jiahao, Zhou Yuzhu, Ye Zhizheng, Yu Gaohong, Wu Chuanyu. Design of non-circular gear linkage combination driving type vegetable pot seedling transplanting mechanism[J]. Transactions of the Chinese Society of Agricultural Engineering (Transactions of the CSAE), 2019, 35(10): 26－33. (in Chinese with English abstract) doi：10.11975/j.issn.1002-6819.2019.10.004 http://www.tcsae.org