纖維對納米二氧化硅-石灰改良粉土力學(xué)性質(zhì)的影響

李國勛，張艷美，馬丁，畢艦心

(中國石油大學(xué)(華東) 儲運(yùn)與建筑工程學(xué)院，山東 青島 266580)

山東黃河沖積粉土覆蓋面積廣，約占全省總面積的34%，在鐵路路基填料緊缺的情況下，常用粉土作為路基填料。根據(jù)現(xiàn)行鐵路路基設(shè)計(jì)規(guī)范，黃泛區(qū)粉土多屬于C組鐵路路堤填料，具有結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性差、壓縮性高、力學(xué)強(qiáng)度低等特點(diǎn)，必須經(jīng)過改良后才可使用。

近幾十年來，納米材料迅速興起。由于納米材料尺寸的減小，使其具有一系列不同于宏觀尺度的特性，是現(xiàn)如今材料科學(xué)、物理、化學(xué)等領(lǐng)域的研究熱點(diǎn)[1-4]。納米二氧化硅是一種無毒、無味、無污染的無機(jī)非金屬白色粉末。由于納米二氧化硅具有納米效應(yīng)，使其在與聚合物復(fù)合后對聚合物性能有顯著改進(jìn)。目前，納米材料在改良土方面的研究主要以砂土、黏土為主。Gallagher等[5]發(fā)現(xiàn)納米二氧化硅可以顯著減少由于砂土液化而造成的沉降；Choobbasti等[6-7]通過室內(nèi)試驗(yàn)，先后得出納米二氧化硅可顯著提高水泥砂的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的結(jié)論以及納米二氧化硅提高水泥沙力學(xué)性能和微觀結(jié)構(gòu)性能的最佳摻量；Bahmani等[8]總結(jié)了加入納米硅后，水泥砂化學(xué)性質(zhì)和微觀結(jié)構(gòu)隨時(shí)間變化的規(guī)律；納米材料改良黏土方面，Ali Pashabavandpouri等[9]、Gelsefidi等[10]在黏土中加入二氧化硅和石灰，發(fā)現(xiàn)改良土的強(qiáng)度明顯提高，同時(shí)，也會顯著降低改良土的膨脹率；Ghasabkolaei等[11]通過在黏土中摻入納米二氧化硅和水泥使得改良土體的彈性模量和強(qiáng)度有較大提升。Ali Zomorodian等[12]認(rèn)為，相同情況下，納米材料在提高黏土單軸強(qiáng)度方面更有效。近年來，在纖維與納米材料共同改良土的力學(xué)性質(zhì)方面的研究也被廣泛關(guān)注，璩繼立等[13]通過研究纖維和納米二氧化硅對上海黏土強(qiáng)度的影響，發(fā)現(xiàn)改良土體的強(qiáng)度有明顯改善；Changizi等[14]在低黏性土中添加納米二氧化硅和聚酯纖維，通過直剪試驗(yàn)和無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)土體強(qiáng)度有明顯提升，同時(shí)，聚酯纖維改善了納米二氧化硅穩(wěn)定土的力學(xué)性能。

以上納米材料改良砂土以及黏土的力學(xué)特性研究表明，納米材料能顯著提高砂土以及黏土的強(qiáng)度，但同時(shí)，改良土體也呈現(xiàn)出脆性大的不良特性。目前，對納米材料改良黃河沖積粉土方面的研究還不夠深入，筆者采用納米二氧化硅和石灰對黃河沖積粉土進(jìn)行改良，并摻加聚丙烯纖維改善其脆性，通過室內(nèi)無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)和直剪試驗(yàn)研究不同纖維摻量和不同纖維長度對納米二氧化硅-石灰改良粉土力學(xué)性質(zhì)的影響。

1 試驗(yàn)

1.1 試驗(yàn)材料

試驗(yàn)所采用土取自東營某施工現(xiàn)場。其物理力學(xué)性質(zhì)見表1。根據(jù)《鐵路路基設(shè)計(jì)規(guī)范》(TB 10001—2016)，試驗(yàn)用土為低液限粉土。

表1 試驗(yàn)土樣的物理性質(zhì)指標(biāo)Table 1 Physical properties of test silt samples

納米二氧化硅產(chǎn)自山東省壽光市微納化工廠，為親水型納米二氧化硅，呈白色蓬松粉末狀，平均粒徑為15 nm，純度為99.8%，無毒。納米二氧化硅的規(guī)格指標(biāo)見表2。

表2 納米二氧化硅的規(guī)格指標(biāo)Table 2 Specifications of nano silica

石灰產(chǎn)自河南萬祥水處理材料有限公司，型號為CL 85-QP。

纖維為聚丙烯纖維，其主要物理力學(xué)性質(zhì)見表3。

表3 試驗(yàn)用纖維的基本物理性質(zhì)指標(biāo)Table 3 Basic physical properties of test fibers

1.2 試驗(yàn)方法

將粉土烘干、碾碎、過2 mm篩除去雜質(zhì)后備用，精確稱取所用干土、水、石灰、納米二氧化硅、纖維，混合攪拌均勻并燜料12 h。按照《鐵路工程土工試驗(yàn)規(guī)程》(TB 10102—2010)對試樣分別進(jìn)行擊實(shí)試驗(yàn)、無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)和直接剪切試驗(yàn)。其中，擊實(shí)試驗(yàn)試樣直徑102 mm、高度116 mm，擊實(shí)錘質(zhì)量為4.5 kg，落距為457 mm，擊實(shí)過程分5層進(jìn)行，每層擊數(shù)25次。無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試樣直徑為50 mm、高度100 mm；直接剪切試驗(yàn)直徑79.8 mm、高度20 mm。制樣完成后，用保鮮膜密封并在標(biāo)準(zhǔn)條件(溫度20±2 ℃，濕度≥95%)下養(yǎng)護(hù)7 d。無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)軸向應(yīng)變速度控制為每分鐘應(yīng)變2%。直剪試驗(yàn)采用固結(jié)快剪法，分別在100、200、300、400 kPa共4種不同的垂直壓力下進(jìn)行，剪切速率為0.8 mm/min。

1.3 試驗(yàn)方案

配制不同配合比的納米二氧化硅-石灰改良粉土，進(jìn)行擊實(shí)試驗(yàn)，以確定不同配合比下改良粉土對應(yīng)的最大干密度與最優(yōu)含水率。

確定不同配合比下的納米二氧化硅-石灰改良粉土所對應(yīng)的最大干密度與最優(yōu)含水率后，配制相對應(yīng)的無側(cè)限抗壓試驗(yàn)試樣，在標(biāo)準(zhǔn)條件下，分別養(yǎng)護(hù)1、7、28、64 d后測得其無側(cè)限抗壓強(qiáng)度。

根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果，確定納米二氧化硅和石灰最優(yōu)配比。以該配比改良粉土為研究對象，首先，選取纖維摻量作為變量，纖維長度為3 cm，進(jìn)行無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)，試驗(yàn)方案見表4，綜合考慮土體的強(qiáng)度、脆性改良情況以及材料用量情況，確定纖維最優(yōu)摻量；然后，在纖維最優(yōu)摻量下，選取纖維長度作為變量進(jìn)行對比試驗(yàn)，試驗(yàn)方案見表5，確定纖維的最優(yōu)長度。確定最優(yōu)摻量和最優(yōu)長度后，依次在最優(yōu)摻量下進(jìn)行不同纖維長度試樣的直接剪切試驗(yàn)和最優(yōu)長度下進(jìn)行不同纖維摻量的直接剪切試驗(yàn)，以驗(yàn)證所確定的最優(yōu)纖維摻量和最優(yōu)纖維長度對試樣抗剪強(qiáng)度的改良效果最好。試驗(yàn)方案見表6、表7。

表4 纖維最優(yōu)摻量試驗(yàn)方案Table 4 Optimum fiber dosage test scheme

表5 纖維最優(yōu)長度試驗(yàn)方案Table 5 Optimum fiber length test scheme

表6 不同纖維長度下試樣直剪試驗(yàn)方案Table 6 Direct shear test scheme for specimens with different fiber length

表7 不同纖維摻量下試樣直剪試驗(yàn)方案Table 7 Direct shear test scheme for specimens with different fiber content

2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 擊實(shí)試驗(yàn)結(jié)果

不同配合比下，試樣的干密度與含水率的變化曲線如圖1所示。

圖1 試樣干密度與含水率的變化曲線Fig.1 Change curve of dry density and water content of sample

土樣的干密度與含水率是影響其密實(shí)程度的重要因素。在無石灰的情況下，土體間孔隙被納米二氧化硅填充，使得改良粉土的最大干密度增大，同時(shí)，納米二氧化硅屬于親水型，在土體內(nèi)會吸附一部分水，最優(yōu)含水率也會有所增加。因此，無石灰時(shí)，隨著納米二氧化硅摻量的增多，土樣的最大干密度與最優(yōu)含水率均呈現(xiàn)出增大的趨勢；加入石灰后，石灰的水化作用會將細(xì)顆粒黏結(jié)成較大顆粒，使土顆粒間的孔隙增大，改良粉土的最大干密度減小，同時(shí)，水化作用會消耗水，使得改良粉土的最優(yōu)含水率降低。因此，土樣的最大干密度與最優(yōu)含水率隨著納米二氧化硅摻量的增多而減小。這說明土樣的密實(shí)程度是受石灰與納米二氧化硅雙重影響的。

2.2 無側(cè)限抗壓試驗(yàn)結(jié)果

無側(cè)限抗壓試驗(yàn)結(jié)果如圖2所示。

圖2 配合比和養(yǎng)護(hù)齡期對納米二氧化硅-石 灰改良粉土無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的影響Fig.2 Effect of mix ratio and curing age on unconfined compressive strength of silt improved by nano-silica-lime

由圖2可知，納米二氧化硅與石灰的配合比為1.5∶2時(shí)，試樣的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度明顯提升，且試樣的強(qiáng)度在養(yǎng)護(hù)7 d后趨于穩(wěn)定，不再隨養(yǎng)護(hù)齡期而變化。

選擇納米二氧化硅與石灰的配比為1.5∶2，最優(yōu)含水率為18.6%，進(jìn)行纖維對納米二氧化硅-石灰改良粉土力學(xué)性質(zhì)的影響。

2.3 纖維摻量和纖維長度對改良粉土強(qiáng)度的影響

2.3.1 纖維摻量對無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的影響 不同摻量的聚丙烯纖維改良納米二氧化硅-石灰改良粉土的無側(cè)限抗壓試驗(yàn)結(jié)果如圖3和表8所示。

圖3 不同纖維摻量下試樣的軸向應(yīng)力-軸向應(yīng)變關(guān)系曲線Fig.3 Axial stress-strain curves of specimens with different fiber contents

表8 不同纖維摻量的改良粉土無側(cè)限抗壓強(qiáng)度
Table 8 Unconfined compressive strength of modified silt with different fiber contents

試樣分組纖維含量/%無側(cè)限抗壓強(qiáng)度/kPa100.906.1420.2516.9930.3810.6940.4855.7150.5661.20

圖3給出了纖維長度為3 cm時(shí)，不同纖維摻量納米二氧化硅-石灰改良粉土試樣養(yǎng)護(hù)7 d的軸向應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線。由圖3可以看出，一方面，摻入纖維后，改良試樣的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度略微減小，由于試樣直徑為5 cm，3 cm纖維在土體內(nèi)不能完全伸展開，不能較好發(fā)揮作用，甚至可能在土體內(nèi)成為薄弱點(diǎn)，使土體發(fā)生破壞。故該結(jié)論具有一定的局限性，僅限于室內(nèi)小尺寸的試樣試驗(yàn)。其中，以纖維摻量為0.4%的試樣峰值強(qiáng)度最高。另一方面，摻入纖維后，改良試樣的脆性得到了明顯的改善，引入脆性指數(shù)Ib[15]作為試樣脆性的參考指標(biāo)。

Ib=(Iq-Ir)/Iq

(1)

式中：Ib為脆性指數(shù)；Iq為峰值強(qiáng)度；Ir為殘余強(qiáng)度。

該指數(shù)表示歸一化后的峰值強(qiáng)度和殘余強(qiáng)度之間的差異，也可以表示試樣的收縮性。不同纖維摻量的改良粉土的脆性指數(shù)見表9。

表9 不同纖維摻量的改良粉土脆性指數(shù)Table 9 Brittleness index of modified silt with different fiber contents

從表9可以看出，相比較于未摻纖維的試樣，摻入纖維試樣的脆性指數(shù)大幅度減小，說明纖維可以較大程度地改善試樣脆性大的不良特性。同時(shí)，在同一纖維長度下，隨著纖維摻量的增加，脆性指數(shù)逐漸減小，表示隨著纖維摻量的增加，改良試樣的脆性改善越明顯。

聚丙烯纖維摻量為0.2%、0.3%、0.4%、0.5%的納米二氧化硅-石灰改良粉土的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度比無纖維改良粉土的強(qiáng)度下降約42.9%、10.5%、5.5%和27.3%。當(dāng)纖維摻量為0.5%時(shí)，脆性的改善效果最優(yōu)，其次為0.4%。但纖維摻量為0.5%時(shí)，試樣強(qiáng)度下降幅度較大。綜合改良粉土的強(qiáng)度和脆性指數(shù)兩方面，纖維摻量為0.4%時(shí)，效果最好，為最佳摻量。

不摻入纖維摻量的試樣，如圖4(a)所示，裂紋從上到下貫穿整個(gè)試樣，裂紋發(fā)展較長較寬，破壞面與水平方向成60°夾角，破壞時(shí)的變形明顯比摻入纖維的試樣變形小，試樣呈現(xiàn)出明顯的脆性破壞。

而摻入纖維的試樣，如圖4(b)所示，無明顯貫穿整個(gè)試件的裂紋且裂紋相對較短較細(xì)，破壞時(shí)的變形比未摻纖維的變形大，破壞后試樣的整體性保持的較好，也說明試樣的脆性破壞明顯得到改善。

圖4 未摻纖維和摻入纖維試樣破壞形式對比圖Fig.4 Comparisons of failure modes of fibre-doped sample and non-fibre-doped sample

與未摻入纖維的試樣相比，摻入纖維的試樣在試驗(yàn)出現(xiàn)裂紋破壞時(shí)，由于纖維的抵抗剪切變形能力，使裂紋的進(jìn)一步發(fā)展得到了延緩，從而試樣在破壞時(shí)表現(xiàn)出一定的韌性。纖維在單位體積內(nèi)以較大的數(shù)量均勻的分布在土中，微裂縫在發(fā)展的過程中必然遇到纖維的阻擋，消耗了能量，難以進(jìn)一步發(fā)展，從而阻斷裂縫。

2.3.2 纖維長度對無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的影響 取纖維摻量為0.4%，摻入不同長度的聚丙烯纖維時(shí)，納米二氧化硅-石灰改良粉土無側(cè)限抗壓試驗(yàn)結(jié)果如圖5所示。

圖5 不同纖維長度下試樣的軸向應(yīng)力-軸向應(yīng)變關(guān)系曲線Fig.5 Axial stress-strain curves of specimens with different fiber length

由圖5可以得到不同纖維長度的改良粉土無側(cè)限抗壓強(qiáng)度，見表10，脆性指數(shù)見表11。

圖5結(jié)果表明，隨著纖維長度的減小，試樣的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度逐漸提高，其中，1、2 cm的納米二氧化硅-石灰改良粉土的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度比無纖維改良粉土的抗壓強(qiáng)度提高約4.1%、18%，與纖維長度為3 cm的試樣相比，說明改良粉土的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度與纖維長度與試樣直徑的比值有關(guān)。由表11可知，在同一纖維摻量下，隨著纖維長度的減小，脆性指數(shù)逐漸減小，說明改良效果最佳的纖維長度為3 cm，其次為2 cm和1 cm。由于纖維長度為2 cm和3 cm時(shí)，試樣的脆性指數(shù)相差不大，纖維長度為2 cm時(shí)，試樣的強(qiáng)度較高，所以2 cm為最佳纖維長度。

表10 不同纖維長度改良粉土的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度Table 10 Unconfined compressive strength of modified silt with different fiberlength

表11 不同纖維長度改良粉土脆性指數(shù)Table 11 Brittleness index of modified silt with different fiberlength

2.4 纖維長度和纖維摻量對改良粉土抗剪強(qiáng)度的影響

2.4.1 纖維長度對抗剪強(qiáng)度的影響 選取纖維最佳摻量0.4%，纖維長度分別為0、1、2、3 cm進(jìn)行直剪試驗(yàn)，結(jié)果如圖6所示。得到改良粉土的黏聚力和內(nèi)摩擦角，見表12，試樣黏聚力與內(nèi)摩擦角的變化曲線如圖7所示。

圖6 不同纖維長度下試樣抗剪強(qiáng)度與垂直壓力關(guān)系Fig.6 Relationship between the shear strength and vertical pressure of samples with different fiber length

由圖6可知，纖維摻量一定時(shí)，在相同的垂直壓力下，改良粉土的抗剪強(qiáng)度隨著纖維長度的減小而增強(qiáng)，同時(shí)，纖維長度過長，試樣的抗剪強(qiáng)度反而不如未摻纖維的抗剪強(qiáng)度高。纖維長度對土體抗剪強(qiáng)度指標(biāo)黏聚力和內(nèi)摩擦角也有不同程度的影響。與纖維長度為1、2 cm的試樣相比較，未摻纖維土體的黏聚力分別提高了112.42、8.47 kPa，而纖維長度為3 cm的試樣的黏聚力反而有所降低；內(nèi)摩擦角方面，纖維長度對土樣的內(nèi)摩擦角的影響較小，上下變動(dòng)幅度不大。

表12 不同纖維長度下試樣的黏聚力和內(nèi)摩擦角Table 12 Cohesion and inter friction angle of samples with different fiber length

圖7 試樣的黏聚力和內(nèi)摩擦角隨纖維長度的變化曲線Fig.7 Variation curves of cohesion and internal friction angle with different fiber length

綜上所述，纖維長度為1 cm時(shí)，雖然黏聚力有大幅度提升，但內(nèi)摩擦角有所降低；纖維長度為2 cm時(shí)，土體黏聚力和內(nèi)摩擦角均有提升。當(dāng)垂直壓力達(dá)到350 kPa時(shí)，纖維長度為2 cm試樣的抗剪強(qiáng)度超過纖維長度為1 cm的試樣。

由上述結(jié)果可知，當(dāng)纖維摻量為0.4%、纖維長度為2 cm時(shí)，改良粉土的抗剪強(qiáng)度的改良效果最優(yōu)。

2.4.2 纖維摻量對抗剪強(qiáng)度的影響 取纖維長度為2 cm，纖維摻量分別為0.2%、0.3%、0.4%、0.5%進(jìn)行直接剪切試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果如圖8所示，改良粉土的黏聚力和內(nèi)摩擦角以及其隨摻量的變化曲線分別見表13、圖9。

圖8 不同纖維摻量下試樣抗剪強(qiáng)度與垂直壓力關(guān)系Fig.8 Relationship between the shear strength and vertical pressure of samples with different fiber content

表13 不同纖維摻量下試樣的黏聚力和內(nèi)摩擦角
Table 13 Cohesion and inter friction angle of samples with different fiber content

纖維含量/%纖維長度/cm黏聚力/kPa內(nèi)摩擦角/(°)0.22042.543.740.32061.4345.680.42105.4344.130.5294.541.68

圖9 試樣黏聚力和內(nèi)摩擦角隨纖維摻量的變化曲線Fig.9 Variation curves of cohesion and internal friction angle with different fiber content

由圖8可知，在摻入相同長度纖維后，改良粉土的抗剪強(qiáng)度在纖維摻量為0.4%時(shí)達(dá)到最大，隨后開始下降。在纖維長度一定的情況下，表13給出纖維摻量對土體抗剪強(qiáng)度指標(biāo)的影響。在纖維摻量由0.3%增加至0.4%時(shí)，黏聚力有大幅度提升，隨后呈現(xiàn)下降趨勢，而纖維摻量的改變對內(nèi)摩擦角影響不大，這也與準(zhǔn)黏聚力原理相符。

實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，纖維摻量為0.4%、纖維長度為2 cm時(shí)，改良粉土的抗剪強(qiáng)度的改良效果最優(yōu)。

2.5 微觀機(jī)理分析

改良粉土中摻入纖維增強(qiáng)的掃描電鏡圖像如圖10所示。

圖10 改良粉土中摻入纖維增強(qiáng)的掃描電鏡圖像Fig.10 SEM images of embedded fiber reinforcement in improved silt

由圖10(a)、(b)可以看出，纖維如網(wǎng)狀有效地與土壤黏結(jié)在一起。纖維增強(qiáng)改良粉土力學(xué)性質(zhì)的機(jī)理為：一方面，在無側(cè)限抗壓試驗(yàn)和直剪試驗(yàn)中，試樣在被壓縮或者剪切的過程中，纖維在土體中被拉伸，如圖10(c)所示，因此，土壤-纖維基質(zhì)內(nèi)出現(xiàn)界面摩擦阻力，這種界面阻力與土壤-纖維接觸面積有關(guān)[14]。纖維與土壤顆粒之間的接觸水平越高，纖維所提供的阻力就越大。因此，這種改善機(jī)制取決于纖維的長度和摻量。對于給定的纖維摻量或長度，增加纖維長度或摻量，纖維總表面積也會隨之增加，從而導(dǎo)致纖維與土壤顆粒之間接觸面積增大，產(chǎn)生更大的抗變形能力。但是，當(dāng)纖維長度過長，會在土體內(nèi)聚集成團(tuán)，如圖10(d)所示，在土體內(nèi)形成薄弱點(diǎn)，造成土體強(qiáng)度減弱，因此，纖維長度不宜過長。另一方面，隨機(jī)分布的纖維作為一個(gè)空間三維網(wǎng)絡(luò)，將土顆粒編織或連鎖成一個(gè)統(tǒng)一的相干矩陣，從而限制變形過程中土顆粒的位移。

3 結(jié)論

纖維摻量和纖維長度對土體抗壓強(qiáng)度和抗剪強(qiáng)度均有影響，通過開展聚丙烯纖維改良納米二氧化硅-石灰改良粉土的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)和直接剪切試驗(yàn)，得到如下結(jié)論：

1)納米二氧化硅與石灰的配合比為1.5∶2時(shí)，改良粉土7 d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度有明顯的提升，且試樣的強(qiáng)度在養(yǎng)護(hù)7 d后趨于穩(wěn)定，不再隨養(yǎng)護(hù)齡期而變化。

2)在改良粉土的抗壓強(qiáng)度和脆性改良方面，纖維長度一定時(shí)，纖維摻量為0.4%時(shí)，改良效果最明顯；纖維摻量為最優(yōu)摻量0.4%、纖維長度為2 cm時(shí)，改良效果最明顯。因此，纖維最優(yōu)摻量為0.4%，纖維最優(yōu)長度為2 cm。

3)當(dāng)纖維摻量為0.4%時(shí)，以纖維長度作為變量分別進(jìn)行直接剪切試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果表明，纖維長度為2 cm時(shí)，試樣的抗剪強(qiáng)度和抗剪強(qiáng)度指標(biāo)的改良效果最明顯；當(dāng)纖維長度為2 cm時(shí)，纖維摻量作為變量，可以得出纖維摻量為0.4%時(shí)，試樣的抗剪強(qiáng)度和抗剪強(qiáng)度指標(biāo)的改良效果最明顯。因此，可以驗(yàn)證纖維最優(yōu)摻量為0.4%，纖維最優(yōu)長度為2 cm。

4)纖維的摻入可以提升土體的力學(xué)性質(zhì)。這與纖維長度、摻量均有關(guān)系，纖維長度與摻量均要適宜，纖維過長反而會導(dǎo)致土體強(qiáng)度下降。

5)通過掃描電鏡圖像來看，改良粉土中摻入纖維增強(qiáng)的機(jī)理分為兩部分，一是土體與纖維的界面摩擦阻力提供的抗變形能力；二是隨機(jī)分布的纖維將土顆粒編織或連鎖成一個(gè)統(tǒng)一的相干矩陣，從而限制變形過程中土顆粒的位移。