三流中間包中控流裝置的冶金行為

趙 巖,張秀香,楊 濱,3

(1.東北大學(xué) 冶金學(xué)院,遼寧 沈陽 110819; 2.本鋼板材股份有限公司,遼寧 本溪 117000;3.遼寧省沈陽市東北大學(xué)材料電磁過程研究教育部重點實驗室,遼寧 沈陽 110819)

作為連接鋼包和結(jié)晶器的過渡冶金反應(yīng)器，中間包承擔(dān)著存儲鋼液、給結(jié)晶器分配鋼液、保證多鋼包連續(xù)澆鑄的任務(wù)。中間包內(nèi)的鋼液流動行為直接影響著鋼水中夾雜物的去除、鋼液的溫度控制等諸多冶金傳輸行為[1-5]，一直是冶金工作者的研究重點。

為了深入地探究中間包內(nèi)鋼液流動行為，分析中間包流場或中間包停留時間分布曲線(簡稱RTD曲線)是常用的兩種方法。數(shù)值模擬可以獲得中間包流場和中間包RTD曲線，但是此方法需要研究者具備較強的計算流體力學(xué)背景和較好的計算機硬件條件。相對于數(shù)值模擬而言，水模型實驗則相對容易，已經(jīng)成為中間包結(jié)構(gòu)優(yōu)化的必要手段。

湍流控制器和多孔擋墻已經(jīng)成為多流中間包中常見的控流裝置，但是其對中間包流體流動特性的影響尚不清晰。因此，本文以三流中間包為例，利用水力學(xué)模型實驗獲得湍流控制器和多孔擋墻下中間包RTD曲線，并利用經(jīng)典組合方法分析了其流動特性，試圖明確湍流控制器和多孔擋墻的冶金效果。

1 水力學(xué)模型的建立

以三流中間包為研究對象，從相似原理出發(fā)，采用透明的有機玻璃建立了幾何相似比為1∶2的水力學(xué)模型，如圖1所示?？紤]到中間包內(nèi)流體流動以慣性力為主，因此選擇弗魯?shù)聹蕯?shù)作為相似準數(shù)。

圖1 三流中間包水模型

(1)

這樣，水力學(xué)模型和現(xiàn)場原模型的物理參數(shù)需要滿足以下等式：

(2)

式中：下角標m和p分別代表示水力學(xué)模型和現(xiàn)場原模型。

將λ=Lm/Lp定義為幾何相似比。在本實驗中，相似比λ取1/2，水力學(xué)模型尺寸如圖1所示。那么本實驗中間包水力學(xué)模型和現(xiàn)場原模型中流體速度u和流量Q需要滿足下式：

(3)

(4)

那么水力學(xué)模型中流體流量為0.3 kg/s，中間包的理論停留時間為752 s。

2 中間包停留時間分布曲線

中間包停留時間分布曲線是進行中間包結(jié)構(gòu)優(yōu)化的依據(jù)。在中間包水力學(xué)模型中，采用脈沖方式在鋼包長水口處加入200 mL飽和NaCl溶液，同時在中間包三個出口處采用DJS-1C型電導(dǎo)電極測量出口處流體的NaCl濃度。這樣所獲得的中間包出口處NaCl濃度C隨時間t的變化曲線就是中間包停留時間分布曲線(簡稱RTD曲線)。

根據(jù)冶金反應(yīng)工程理論可知，對于盛裝鋼液體積為V流量為F的中間包，理論停留時間的計算式為

τ=V/F

(5)

中間包平均停留時間為

(6)

這樣，無量綱時間可定義為

θ=t/τ

(7)

示蹤劑的無量綱濃度為

(8)

中間包的死區(qū)體積分率Vd、活塞區(qū)體積分率Vp和全混區(qū)體積分率Vm的計算式可以分別為

(9)

(10)

Vm=1-Vd-Vp

(11)

式中：tmin為RTD曲線的最小響應(yīng)時間，tmax為RTD曲線的濃度峰值時間。

3 結(jié)果與討論

圖2～圖4分別是不同工況下的三流中間包RTD曲線。圖2表明，當中間包內(nèi)不安裝控流裝置時，中間包的三個出口處示蹤劑濃度在3～18 s內(nèi)陸續(xù)開始上升，在5～25 s內(nèi)陸續(xù)達到濃度最大值，無量綱濃度的最大值在4.8～5.2。圖3表明，當中間包內(nèi)安裝湍流控制器后，最小響應(yīng)時間和濃度峰值時間明顯滯后，無量綱峰值濃度也上升。中間包的三個出口處示蹤劑濃度在18～33 s內(nèi)陸續(xù)開始上升，在27～47 s內(nèi)陸續(xù)達到濃度最大值，無量綱濃度的最大值在6.1～7.4。圖3表明，當中間包內(nèi)安裝湍流控制器和多孔擋墻后，最小響應(yīng)時間和濃度峰值時間進一步滯后，無量綱峰值濃度下降明顯。中間包的三個出口處示蹤劑濃度在33～39 s內(nèi)陸續(xù)開始上升，在87～217 s內(nèi)陸續(xù)達到濃度最大值，無量綱濃度的最大值在1.1～1.7。

圖2 無控流裝置的中間包RTD曲線

圖3 安裝湍流控制器的中間包RTD曲線

圖4 安裝湍流控制器和多孔直擋墻的中間包RTD曲線

表1給出圖2～圖4中RTD曲線的分析結(jié)果。當中間包內(nèi)不安裝控流裝置時，三個出口的平均停留時間的平均值為473 s；活塞區(qū)體積分率為1.5%，死區(qū)體積分率為37.1%。當中間包內(nèi)安裝湍流控制器后，三個出口的平均停留時間的平均值下降為289 s；活塞區(qū)體積分率上升為4.2%，死區(qū)體積分率上升為61.6%。當中間包內(nèi)安裝湍流控制器和多孔擋墻后，三個出口的平均停留時間的平均值上升為518 s；活塞區(qū)體積分率上升為14%，死區(qū)體積分率下降為31%。因此，在中間包內(nèi)應(yīng)同時安裝湍流控制器和多孔擋墻。

表1 三流中間包RTD曲線分析結(jié)果

4 結(jié) 論

(1)在中間包內(nèi)安裝湍流控制器有助于提高活塞區(qū)體積，但是死區(qū)體積也增大。

(2)在中間包內(nèi)安裝湍流控制器和多孔擋墻有助于提高活塞區(qū)體積，也有利于減小死區(qū)體積。

(3)中間包內(nèi)不安裝控流裝置或僅安裝湍流控制器，中間包RTD曲線形狀為細長型；而在中間包內(nèi)安裝湍流控制器和多孔擋墻后，中間包RTD曲線形狀為矮胖型。