李穎,王彤,靳蕊
(哈爾濱廣瀚動力傳動有限公司,黑龍江 哈爾濱 150078)
該零件為某型機械產品中的關鍵零件之一,該類零件一般特點體積小、重量輕,以薄壁類零件居多,而薄壁類零件加工時容易受到徑向夾緊力的作用,易產生彈性變形,加工過程中工裝夾具的應用是必不可少的,工裝的效果直接影響零件的加工精度,本文從實際加工效果出發,對工裝夾具進行優化設計,并用仿真分析的方法進行驗證,最終達到滿足圖紙要求。
零件總厚56(+0.1/0),最薄壁厚為4.15mm,壁厚比圓周為0.018,屬于薄壁件。如圖1所示,內孔需要磨削加工,其公差為(+0.046/0),磨削內孔時,零件裝夾易產生變形,增加了內孔加工的難度,因此,加工過程中磨內孔工裝的作用就顯得尤為重要。

圖1 零件實物圖
薄壁件磨內孔時,需要利用工裝解決裝夾問題,以免工件因徑向夾緊力作用而產生變形。工裝如圖2所示,為軸向壓緊工裝。

圖2 現場使用工裝
該工裝是由1個胎盤,1個壓環、3個把緊螺栓和3組起支撐調節作用的螺釘、螺母組成,通過工件大端端面及外圓與工裝止口接觸實現定位,壓環內圈壓住工件,壓環外圈安裝3組螺釘和螺母,螺釘頭部與胎盤接觸對齊,通過旋轉螺釘調節工件與壓環的接觸效果,用螺母鎖死固定,3個螺栓在壓環內圈與外圈之間穿過壓環,將工件安裝固定在工裝上。四爪卡盤裝夾工裝,即可加工。
利用該工裝進行磨內孔加工,獲得的加工效果如下表所示,帶工裝加工狀態下,內孔檢測結果均合格,卸下工裝后,自由狀態下內孔檢測普遍存在超差現象。為了解決磨內孔超差問題,采用排除法查找原因,分析過程如下所述。
首先,將超差最嚴重的2#工件置于工作平臺上進行檢測。檢測方法如圖4所示,工件兩端面平面度檢測結果分別是0.01mm,壓環壓緊處端面平面度檢測結果為0.015mm。

表1 內孔尺寸檢測數據

圖3 工裝工作狀態圖

圖4 檢測照片
同時,也對工件的軸向及徑向其他尺寸進行了檢測,并沒有發現異常,從而推出工件自身條件很好。排除工件自身原因。隨后,將加工好的2_#工件重新安裝在工裝上,用四爪卡盤輕夾工裝,調節卡盤四爪進行工件內孔及端面找正,如圖5所示,內孔跳動+0.02/+0.015,端面跳動0.005,夾緊工裝后,復查內孔及端面跳動,有0.01mm的變化。因人工施加的夾緊力沒有量化的控制,所以,每次作用在工裝上的力不同。

圖5 內孔及端面跳動檢查
在此基礎上,如圖6所示,重新找正工件夾緊后,跳動值不變,重新測量工件的內孔,其尺寸公差又恢復至帶工裝加工狀態下的檢測的數據,即尺寸公差合格。說明作用在工裝上的徑向夾緊力,傳遞到了工件上。

圖6 加工狀態下內孔公差檢測
將工裝連同工件一同卸下,工裝上的壓緊螺栓拆與不拆,復測工件內孔公差相同,均超差。說明工件螺栓把緊一端的結構狀態良好,不會影響磨內孔尺寸公差。
針對多個工件,進行了重復的試驗,得到的結果一致,說明工裝的胎盤結構是導致工件內孔磨削加工超差的關鍵因素。工裝胎盤在裝夾力作用的影響下發生了一定程度的變形,進而導致工件彈性變形,加工狀態下能滿足圖紙公差要求,但工裝連同工件從機床上卸下后,工件彈性恢復,原本合格的內孔卻超差了。因此,為滿足工件磨削加工精度,需要對工裝胎盤進行優化設計。
原工裝材料45鋼,其胎盤厚度為30mm,為減少因裝夾力帶來的工裝變形,進而導致的工件彈性變形[1-2],通過理論分析得知,影響結構變形的兩大關鍵因素是材料和結構。因此,新工裝選擇HT200作為工裝胎盤材料,并將其厚度從30增加至90。
考慮系統內存解算問題,僅對新舊工裝胎盤UG模型進行網格劃分,設置邊界條件,包括固定約束、裝夾力、離心力,模擬加工狀態,獲得的仿真結果如圖8、9所示。

圖7 新舊工裝UG模型

圖8 新舊工裝胎盤全變形云圖
從圖8新舊胎盤全變形云圖可以看出,舊工裝的最大變形量為1.6616e-7m,且集中在端面安放工件的止口位置,徑向方向占據了整個胎盤1/3的體積,而新工裝的最大變形量為1.6137e-9m,比舊工裝的變形量減少了2個數量級,最大變形位置遠離端面安放工件的止口位置,徑向方向占據了整個胎盤1/10的體積。
綜上仿真結果的對比,可以發現新工裝胎盤在夾緊力作用下的變形不會傳遞到工件上,某種程度上可以明確新工裝胎盤的有效性,對新工裝胎盤進行了實體加工,并與原工裝中除工裝胎盤以外的其余零件進行裝配,如圖9所示。

圖9 磨序新工裝照片
如圖10所示,將新工裝應用到磨削內孔加工過程中。裝夾、找正、磨削。經過多次加工,驗證了該工裝有效可行,能夠保證棘輪內孔公差尺寸及粗糙度要求。

圖10 新工裝照片
優化后的工裝解決了磨削內孔尺寸超差的問題,實現磨序合格率達100%。利用UG軟件建模及ANSYS仿真軟件進行分析的方法,可驗證新工裝的可行性,對生產加工其他類似零件具有一定的指導意義。