擠壓制備高直鏈玉米淀粉脂工藝優化及結構功能特性

于小帥，張俊杰，王 鵬，辛 廣，王海觀，王振國，元 沅，肖志剛

擠壓制備高直鏈玉米淀粉脂工藝優化及結構功能特性

于小帥1，張俊杰2，王 鵬2，辛 廣1，王海觀2，王振國2，元 沅2，肖志剛1※

（1. 沈陽農業大學食品學院，沈陽 110866；2. 沈陽師范大學糧食學院，沈陽 110034）

為提高淀粉-脂質復合物制備效率，拓寬其在低血糖指數食品中的應用，以高直鏈玉米淀粉和胡麻油為原料，雙螺桿擠壓為核心制備技術，復合指數為評價指標，采用單因素和正交優化試驗獲取最佳制備工藝條件，并對復合物結構及特性進行測定分析。結果表明，優化工藝參數為胡麻油與淀粉質量比0.24、喂料水分40%、機筒溫度125 °C、螺桿轉速150 r/min，在此條件下復合物的復合指數為85.63%。通過傅里葉紅外光譜及形態學觀察，表明胡麻油與淀粉分子發生結合，說明雙螺桿擠壓制備淀粉脂是可行的；擠壓淀粉-脂質復合物表現較強的熱穩定性、抗消化特性和較低的黏彈性。根據以上結果可知擠壓處理促進淀粉與脂質分子的有效復合，進而改變淀粉分子的結構及理化特性, 研究結果可為淀粉-脂質復合物在低血糖指數食品中的應用提供參考。

擠壓；結構；功能特性；淀粉-脂質復合物；復合指數

0 引 言

淀粉和脂質是構成食品的重要組分，對食品的質地、風味和營養發揮著關鍵作用。淀粉和脂質在加工過程中可形成復合物，且淀粉-脂質復合物具有顯著的抗消化特性[1-2]。淀粉-脂質復合物形成過程主要包括三個階段：在水熱環境下直鏈淀粉分子鏈由纏繞卷曲狀態向單螺旋結構轉變，形成疏水空腔；在疏水作用力驅動下，脂質進入直鏈淀粉疏水螺旋腔；形成左手單螺旋淀粉-脂質復合物[3]。

脂質和直鏈淀粉作為形成淀粉-脂質復合物的主要成分，月桂酸[4]、硬脂酸[5]、玉米油等脂類物質[6-8]和小麥[7]、蓮子[9-10]、大米等淀粉[11]已被用作制備淀粉-脂質復合物，且上述研究共同表明脂質來源和直鏈淀粉含量直接影響淀粉與脂質的復合效果。然而，以胡麻油和高直鏈玉米淀粉為原料制備淀粉-脂質復合物還未見報道。胡麻油含有人體必需的二十二碳六烯酸（Docosahexaenoic Acid, DHA）和二十碳五烯酸（Eicosapentaenoic Acid, EPA），且能夠降低患癌癥和心腦血管疾病的風險[8]。因此，在淀粉中加入胡麻油不僅可以改善淀粉的消化性也能增加淀粉營養特性。相比于小麥和大米淀粉，高直鏈玉米淀粉中直鏈淀粉含量更高，其與脂肪酸發生復合，可提高復合物的熱穩定性和抗消化性。此外，復合效果還受制備方法（化學法、物理法、酶法）的影響。其中，化學法生產效率高，但制備過程中產生的廢液可能會污染環境；物理法工藝簡單且綠色環保，但對設備要求較高；酶法具有專一性強、安全性高等優點，但價格昂貴且引入的酶需要去除[12-13]。

擠壓作為物理改性淀粉的常用手段之一，已成功應用于淀粉-脂質復合物的制備。Cervantes-Ramírez等[6]借助單螺桿擠壓機制備玉米淀粉-硬脂酸復合物，結果發現淀粉與脂質的復合顯著影響玉米淀粉的糊化特性、吸水指數和溶解度。Bhatnagar等[14]使用單螺桿擠壓機擠壓玉米淀粉和不同碳鏈長度脂肪酸混合物，結果表明擠壓處理可促進淀粉與短鏈脂肪酸的有效復合。Pilli等[15]利用雙螺桿擠壓機以大米淀粉和亞油酸為原料成功制備淀粉-脂質復合物，并發現復合指數與喂料水分和機筒溫度具有顯著的相關性（<0.05）。基于上述研究，可以推測脂質在剪切應力、熱和壓力的協同誘導作用下與淀粉形成復合物。相比于微波、高壓均質等僅能提供單一熱效應或力學效應的物理制備方法，擠壓法具有產量高、易于操作、集成化程度高的優勢[13,16]。因此，本研究采用雙螺桿擠壓技術，以高直鏈玉米淀粉（High Amylose Corn Starch，HACS）和胡麻油（Fax Oil，FO）為原料，探究胡麻油與淀粉質量比、喂料水分、機筒溫度與螺桿轉速等因素對復合指數的影響，明確擠壓制備淀粉-脂質復合物（HACS-FL complex）的最佳工藝條件；解析擠壓前后復合物微觀結構和理化性質的差異，以期擴展高直鏈玉米淀粉在抗消化食品中的應用，對提升高質量玉米淀粉脂的生產效率具有指導意義。

1 材料與方法

1.1 材料與設備

高直鏈玉米淀粉（主要成分及質量分數分別為直鏈淀粉69.32%，蛋白質0.62%，脂肪0.046%，灰分0.35%，含水率7.82%），漯河恒瑞淀粉科技有限公司；胡麻油，寧夏索米亞生態農業科技有限公司；-淀粉酶（100 U/mg，Cas: 9000-90-2）、糖化酶（10×104 U/mL，Cas: 9032-08-0），Sigma-Aldrich（上海）貿易有限公司。

雙螺桿擠壓機（DS56-Ⅲ，濟南賽信膨化機械有限公司），螺桿外徑為24 mm，螺桿長徑比為25∶1，沿擠壓機方向機筒可分為喂料區、混合區、蒸煮區和冷卻區；CEBG型混料機，南通斯鉑格機械有限公司；UV1800-型紫外分光光度計，上海美普達儀器有限公司；SU3500掃描電子顯微鏡，日本 Hitachi公司；A1R型激光共聚焦顯微鏡，日本Nikon 公司；Nicolet FT-IR紅外光譜儀，美國 Thermo Scientific 公司；D2PHASER型X-射線衍射儀，德國布魯克AXS有限公司；TA Q20 差示掃描量熱儀（Differential Scanning Calorimeter），美國TA公司；DHR-1流變儀，美國TA公司。

1.2 試驗方法

1.2.1 淀粉-脂質復合物制備

按照試驗設計稱取一定質量的高直鏈玉米淀粉與不同比例的胡麻油加入混料機中在室溫（25±1）℃以100 r/min攪拌15 min混合均勻，以8 kg/h喂入擠壓機，在前期大量預試驗結果基礎上，分別將喂料區、混合區、冷卻區溫度設定為25、40、和40 ℃。在一定的螺桿轉速下，調節不同的機筒蒸煮區溫度和喂料水分進行擠壓處理。將擠出物在40 ℃烘箱中干燥10 h，然后研磨過80目篩網（網孔徑：0.18 mm）后得淀粉-脂質復合物樣品。未擠壓淀粉-胡麻油混合物設定為對照混合物。

1.2.2 復合指數測定

根據Tu等[5]的方法并做了一些修改進行復合指數（Complex Index，CI）的測定。將淀粉-脂質復合物（20 mg，干基）加入8 mL二甲基亞砜溶液，將懸浮液渦旋，然后在沸水浴中加熱，直到淀粉完全糊化。待溶液冷卻至室溫后，將25 mL蒸餾水加入糊化樣品中，再把樣品渦旋5 min，并以5 000 r/min離心10 min。將500L上清液與15 mL蒸餾水、2 mL碘溶液（0.002 5 mol/L I2/0.0065 mol/L KI）充分混合。在620 nm處測定吸光度，不含胡麻油的淀粉樣品作為對照組，并通過下式算得淀粉-脂質復合指數。

復合指數（CI）=[(對照組樣品吸光度?擠壓復合物吸光度)/

對照組樣品吸光度] × 100% （1）

1.2.3 擠壓制備淀粉-脂質復合物的單因素試驗

在前人研究[6,15]和預試驗基礎上，以保證復合物復合效果良好、便于擠壓操作為原則，選擇胡麻油與淀粉質量比（0.06、0.12、0.18、0.24、0.30）、喂料水分（30%、35%、40%、45%、50%）、機筒溫度（65、85、105、125、145 ℃）、螺桿轉速（90、110、130、150、170 r/min）等為主要影響因素，以淀粉-脂質復合指數為衡量指標，研究不同因素對復合效果的影響。

1.2.4 擠壓制備淀粉-脂質復合物的正交試驗

在單因素試驗基礎上，進行L9(34)正交實驗設計研究上述4個因素對粉-脂質復合指數的影響，確定擠壓處理的最佳工藝參數。表1為正交試驗因素水平表。

表1 正交因素水平表

1.2.5 傅里葉紅外光譜

將干燥后的樣品與溴化鉀粉末按照1∶100的比例在瑪瑙研缽中均勻研磨并進行壓片處理，置于FT-IR紅外光譜儀中進行掃描。波長范圍為400～4 000 cm-1，掃描次數32次，借助Peak Fit v4.12 軟件計算樣品在1 047 cm-1/1 022 cm-1處的吸光度比，分析樣品中淀粉分子的短程有序性[17]。

1.2.6表觀形貌

1）掃描電鏡

將少量樣品粉末混勻固定在含有雙面膠帶的鋁板上，并對樣品進行噴金處理，加速電壓15 kV下進行測定，觀察樣品的表觀形貌（3 000×）。

2）激光共聚焦顯微鏡

根據Jia等[18]的方法有所改進，將樣品（20 mg，干基）加入5 mL熒光混合染液（異硫氰酸熒光素，0.25%；尼羅紅0.025%）并置于避光環境攪拌反應10 h，用滴管吸取少量樣品溶液置于載玻片上，用激光共聚焦顯微鏡觀察樣品內部結構。異硫氰酸熒光素和尼羅紅的激發/發射波長分別為488/518 nm和568/625 nm。

1.2.7 X-射線衍射

參考Qin等[19]的方法測定樣品的晶型：衍射角為4°～40°（2），掃描速度4°/min，并利用 JADE 6.0軟件計算樣品相對結晶度（Relative Crystallinity，RC)。

1.2.8熱力學特性測定

用差示掃描量熱儀（Differential Scanning Calorimeter，DSC）測定樣品的熱力學特性。準確稱取2.5 mg（干基）樣品并加入7.5L蒸餾水密封于鋁盤中，在室溫下平衡12 h再進行測定。測試條件：溫度掃描范圍25～140 ℃，升溫速率10 ℃/min。

1.2.9 流變學特性測定

根據Liu等[20]的方法并作修改。利用高壓鍋將樣品進行糊化，然后將樣品糊置于流變儀的平板上進行測定。測試均采用CP-50錐形板，以對數取點的方式從0.01～100 s-1進行速率掃描，記錄樣品的穩態剪切黏度。在應變為0.5%條件下進行掃描（線性黏彈區內），掃描頻率為0.01～100 Hz，記錄掃描過程中儲能模量（）和損耗模量（″）的變化。

1.2.10 體外消化特性測定

參考Englyst等[21]的方法測定樣品的體外消化率。稱取樣品（200 mg，干基）于燒杯中，加入15 mL醋酸鈉緩沖液（pH值5.2，0.2 mol/L），沸水浴中振蕩糊化20 min后，冷卻至室溫加入-淀粉酶（290 U/mL）和糖化酶（15 U/mL）混合酶溶液10 mL，于37 ℃水浴中振蕩反應，在20和120 min時，分別取出1mL水解液，采用DNS法測定樣品中還原糖含量并計算總淀粉（Total Starch, TS）、快消化淀粉（Rapidly Digestible Starch, RDS）、慢消化淀粉（Slowly Digestible Starch, SDS）和抗性淀粉（Resistant Starch, RS）含量。

1.2.11 數據處理與分析

分別利用Origin 8.5和SPSS 19.0軟件進行數據繪圖和方差分析，試驗結果以平均值±標準差表示，不同小寫字母代表差異性顯著（<0.05）。所有試驗均重復3次。

2 結果與分析

2.1 不同因素對復合效果的影響

復合指數（CI）是表征淀粉與脂質復合能力的關鍵參數，復合指數越高表示淀粉與脂質復合程度越高[13]。

2.1.1 胡麻油與淀粉質量比對復合指數的影響

其他因素（喂料水分：40%、機筒溫度：105 ℃、螺桿轉速：130 r/min）保持不變，研究胡麻油與淀粉質量比對復合指數的影響規律。由圖1a可知，復合指數在質量比0.06～0.24內呈增加趨勢，由13.52%升高至62.69%，而當質量比進一步增加至0.30時，復合指數降至56.13%。這是由于在一定范圍內油脂比例的增加有利于與淀粉與脂質分子間氫鍵和疏水相互作用的形成，而體系中含有過多的油脂時直鏈淀粉含量不足以提供與脂質分子的結合位點導致較低的復合指數，而且過高的油脂含量不利于復合體系的貯存穩定性。因此，較佳胡麻油與淀粉質量比為0.24。

圖1 不同因素對復合指數的影響

2.1.2 喂料水分對復合指數的影響

其他因素（質量比：0.18、機筒溫度：105 ℃、螺桿轉速：130 r/min）保持不變，研究喂料水分對復合指數的影響規律。由圖1b可知，在喂料水分30%～40%內，復合指數隨著隨喂料水分的增加而不斷提高（44.57%～59.06%），這可能是由于適量的水分利于淀粉顆粒的溶脹和糊化，便于脂質分子進入淀粉顆粒內部發生復合反應，而當喂料水分繼續增加至45%～50%時，復合指數降至54.12%，這是由于過高的水分不利于形成淀粉與脂質分子間的疏水相互作用，此外，過高的水分會引發較高的蒸汽壓阻礙淀粉與脂質分子復合[15]。因此，較佳喂料水分為40%。

2.1.3 機筒溫度對復合指數的影響

其他因素（質量比：0.18、喂料水分：40%、螺桿轉速：130 r/min）保持不變，研究機筒溫度對復合指數的影響規律。由圖1c可知，復合指數在機筒溫度65～125 ℃內呈快速增加的趨勢，由44.93%增加至77.16%，這是因為溫度的升高利于淀粉發生部分糊化，促使更多直鏈淀粉分子與脂質分子結合；然而，機筒溫度進一步提高導致復合指數有所降低，這主要是由于過高的擠壓溫度會引發淀粉分子的熱降解，不利于淀粉與脂質分子間氫鍵作用力的形成；而且隨著擠壓溫度的升高，會提高能耗降低能量利用率。因此，較佳機筒溫度為125 ℃。

2.1.4 螺桿轉速對復合指數的影響

其他因素（質量比：0.18、喂料水分：40%、機筒溫度：105 ℃）保持不變，研究螺桿轉速對復合指數的影響規律。由圖1d可知，復合指數隨螺桿轉速增加呈先上升后下降的趨勢，在150 r/min時達到最大值62.91%，隨著螺桿轉速進一步增加至170 r/min時，復合指數下降至59.88%。可能是因為較低的螺桿轉速產生的剪切力和摩擦力比較小，不利于直鏈淀粉分子的溶出和釋放；而當螺桿轉速過高時強大的剪切力會降解直鏈淀粉分子進而破壞直鏈淀粉的疏水螺旋腔，影響胡麻油與淀粉的復合效果。因此，較佳螺桿轉速選擇為150 r/min。

2.2 正交試驗結果與分析

根據單因素試驗設計正交試驗參數，由表2可知，各因素對復合指數影響的主次順序為>>>，最優組合為2222。由于根據正交試驗表得到的最佳組合并未包含在正交表的9個試驗中，將最佳組合進行對比驗證試驗，結果顯示樣品復合指數為85.63%，大于最大復合指數的正交試驗的6號樣（84.07%），所以最終確定最佳工藝條件為2222，即胡麻油與淀粉質量比0.24，喂料水分40%，機筒溫度125 ℃，螺桿轉速150 r/min。

表2 正交試驗結果分析

2.3 擠壓處理對淀粉-胡麻油復合物結構的影響

2.3.1 傅里葉紅外光譜分析

圖2a中3 300 cm-1為高直鏈玉米淀粉 (HACS) 羥基O-H伸縮振動吸收峰，2 920 cm-1為淀粉分子內部C-H伸縮振動吸收峰[6]。對照混合物（混料機混合）和擠壓復合物在2 850 cm-1出現新的特征峰，對應為脂類物質的C-H伸縮振動吸收峰。對照混合物1 745 cm-1出現C=O彎曲振動吸收峰[10]，然而，與對照混合物相比，擠壓復合物C=O吸收峰向低波數方向移動（1 743 cm-1），說明擠壓更加有效促進了淀粉與脂質的復合[3]。

前人研究表明樣品在1 047和1 022 cm-1（1047/1022）的吸光度比值可用來表征淀粉分子短程有序性[17]。由表3可知，與高直鏈玉米淀粉相比，對照混合物中淀粉分子的短程有序性無顯著變化（>0.05），表明在混料機物理混合胡麻油與淀粉并未明顯改變淀粉分子內部短程有序結構的數量。然而，擠壓處理后復合物中淀粉分子1047/1022值顯著升高（<0.05），可能是由于擠壓產生的熱和機械力學效應促進了淀粉脂質復合物形成V型結晶，提高淀粉分子的短程有序性[5]。

圖2 樣品傅里葉紅外光譜圖和X-射線衍射圖譜分析

表3 樣品吸光度比值和相對結晶度

注：1047/1022表示紅外光譜中1 047 cm-1和1 022 cm-1處吸光度比值；同列不同字母表示差異顯著(<0.05)。

Note:1047/1022represents the ratio of absorbance at 1 047 cm-1and 1 022 cm-1in the FT-IR spectrum; The different letters represent significant differences between the data in the same column (<0.05).

2.3.2 結晶結構分析

樣品的X-射線衍射圖譜見圖2b，HACS在衍射角為5.7°、14.82°、17.14°、19.68°、22.26°和24.28°出現特征衍射峰，表現為典型B型晶體結構[22]，對照混合物的衍射峰與HACS衍射峰基本一致，表明混料機物理混合淀粉與胡麻油未改變淀粉的晶型。然而，擠壓復合物在衍射角為7.5°和13°出現新的衍射峰，表明擠壓處理促進了淀粉與脂質的復合進而使得玉米淀粉晶體結構由B型轉化為V型。此外，與HACS相比，對照混合物中淀粉的相對結晶度無顯著性差異（>0.05），表明此時加入胡麻油未顯著改變淀粉的長程有序性。擠壓復合物中淀粉具有較低相對結晶度（22.04%），這是由于擠壓產生的水熱效應、剪切力和摩擦力導致復合物中淀粉分子內和分子間的氫鍵斷裂，部分雙螺旋結構解體，破壞了淀粉的結晶結構，結晶區轉變為無定型區[23-24]。

2.3.3 微觀結構分析

1）表面形貌

圖3是樣品的微觀結構圖，由圖3A1可知，HACS呈現橢球形和細長型且表面光滑，掃描電鏡結果顯示與先前報道保持一致[22]。圖3B1顯示對照混合物中淀粉顆粒發生聚集，這可能是因為在物理混合的作用下脂質的加入引發淀粉分子粘連。由圖3C1可知，淀粉顆粒呈現層狀堆積且表面出現碎片化，這是由于擠壓處理促使淀粉與胡麻油發生復合并形成致密結構，同時，高溫、高壓及高剪切力導致淀粉顆粒碎裂。

2）內部結構

激光共聚焦顯微圖中，綠色區域代表淀粉顆粒，紅色區域表示脂質分子。由圖3A2可知，HACS呈現強烈的綠色熒光信號且未出現紅色區域，表明本試驗所采用高直鏈玉米淀粉純度較高。圖3B2顯示綠色和紅色區域處于分離狀態，說明淀粉和脂質處于游離態未發生明顯的復合，圖3C2顯示擠壓復合物中綠色和紅色區域處于互相滲透狀態，表明脂質與淀粉分子發生有效復合，這與X-射線結果保持一致。

注：掃描電鏡標尺10.0 μm；激光共聚焦標尺50 μm；綠色區域代表淀粉顆粒，紅色區域表示脂質分子。

2.4 擠壓處理對淀粉-胡麻油復合物特性的影響

2.4.1 熱力學特性分析

樣品的熱力學特性參數如表4所示，HACS峰值糊化溫度為97.24 ℃，糊化焓值為13.05 J/g，與HACS相比，對照混合物中淀粉具有較低的峰值糊化溫度，表明混料機物理混合胡麻油與淀粉會降低淀粉的熱穩定性。然而，擠壓處理顯著提高復合物中淀粉峰值糊化溫度至118.12 ℃，可能是因為擠壓處理促進淀粉和胡麻油的復合，增強了淀粉的熱穩定性。Putseys等[25-26]指出根據峰值糊化溫度可判斷淀粉-脂質復合物形成的類型，即峰值糊化溫度低于100 ℃對應I型復合物；高于105 ℃對應II型復合物。因此，可推測擠壓處理制備的玉米淀粉-胡麻油復合物屬于II型復合物，表現出更佳的熱穩定性。與HACS相比，對照混合物中淀粉具有較低的糊化焓值，表明此時胡麻油的加入降低了淀粉糊化所需要的能量。擠壓處理之后，復合物中淀粉焓值顯著升高至15.45 J/g，較高的焓值是因為擠壓處理促進脂質與淀粉分子發生復合，使短鏈淀粉分子與脂質分子重排形成新的短程有序晶體[9,13]，提高了淀粉糊化所需的能量，這與形態學和短程有序結果保持一致。

表4 樣品熱力學特性和體外消化特性

注：同列不同字母表示差異顯著（<0.05）。

Note: Different letters in the same column are significant different (<0.05).

2.4.2流變學特性分析

1）表觀黏度分析

由圖4a可知，所有樣品的表觀黏度隨著剪切速率的增加而降低，表現出典型的剪切稀化行為。通過對比可知，對照混合物體系內淀粉的表觀黏度低于HACS的黏度，這是因為脂質分子的引入抑制了淀粉分子糊化時淀粉鏈段的纏結，弱化了體系纏結區[27]。擠壓處理進一步降低了復合物中淀粉的表觀黏度，這是由于擠壓處理造成直鏈和支鏈淀粉分子的降解和分子鏈的斷裂，減少了淀粉分子鏈之間的纏結[28-29]；同時，擠壓引發的淀粉與脂質分子的復合會形成空間位阻效應抑制淀粉分子的溶脹，表現為淀粉表觀黏度的近一步降低。

2）頻率掃描分析

圖4b為HACS和淀粉-脂質復合物體系的動態模量變化曲線。由圖可知，在整個頻率范圍內，所有樣品的儲能模量（）均高于損耗模量（），且具有明顯的頻率依賴性，表明此時淀粉分子之間形成三維網絡結構，呈現出弱凝膠黏彈性行為[30]。對照混合物的淀粉凝膠與HACS凝膠相比，和無明顯變化，說明此時加入胡麻油對淀粉糊的黏彈性無顯著影響。經過擠壓處理后淀粉-胡麻油復合物體系中淀粉凝膠的和大幅降低，表明擠壓復合物中淀粉凝膠黏彈性減小。這可能是因為擠壓處理產生的剪切力和高溫效應破壞淀粉網狀結構的連續性，此外，胡麻油與淀粉分子間的結合會使淀粉分子間產生額外的空間位阻，阻礙淀粉凝膠網絡的生成[31-32]。與對照混合物淀粉凝膠和相比，擠壓處理對的變化大于，表明擠壓促進淀粉與胡麻油復合后對淀粉凝膠的彈性部分有更顯著影響。

2.4.3 消化特性分析

為了擴展擠壓淀粉-胡麻油淀粉復合物在抗消化食品中的應用，評估了樣品的體外消化率。如表4所示，與HACS相比，對照混合物中快消化淀粉（RDS）、慢消化淀粉（SDS）和抗性淀粉（RS）含量無顯著性差異（>0.05），說明混料機物理混合胡麻油與淀粉未改變高直鏈玉米淀粉的消化特性。擠壓復合物中RDS、SDS和RS含量分別為12.95%、6.93%和80.12%，表明在擠壓環境下添加胡麻油顯著降低了RDS和SDS含量卻提高了玉米淀粉中RS含量，從而增強了玉米淀粉的抗消化特性。先前的研究證實II 型結晶復合物能夠提高淀粉抵抗-淀粉酶和糖化酶的能力[33]，這與本文的結果保持一致。擠壓復合物中淀粉的抗消化性得到提高的原因可能是擠壓處理促進了淀粉與胡麻油的復合，復合物的形成能夠有效阻礙酶與淀粉的接觸與結合，另一方面，由掃描電鏡可知復合物中淀粉呈現致密結構，會限制酶對淀粉的水解。

注：G′為儲能模量；G″為損耗模量。

3 結 論

1）通過單因素和正交優化試驗得出高直鏈玉米淀粉-胡麻油復合物的最佳制備工藝參數為：胡麻油與淀粉質量比為0.24、喂料水分40%、機筒溫度125 ℃、螺桿轉速150 r/min。最優條件下，復合物的復合指數為85.63%。

2）紅外分析結果中2 850和1 743 cm-1新特征吸收峰的出現，證實淀粉與胡麻油發生有效復合，且復合之后淀粉的短程有序性有所增加；形態學結構表明擠壓促進了胡麻油與淀粉分子復合并引發淀粉層狀堆疊聚集；與高直鏈玉米淀粉相比，混料機混合胡麻油與淀粉未改變淀粉的晶型，但擠壓復合物中淀粉相對結晶度顯著降低（<0.05）且內部呈現V型晶體結構。

3）擠壓處理形成了II型淀粉-脂質復合物，且具有更好的熱穩定性；穩定致密的結構抑制酶可及性，進而降低淀粉的體外消化率。

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Optimization processes and structural functional properties of high amylose corn starch-lipid complex synthesized via extrusion

Yu Xiaoshuai1, Zhang Junjie2, Wang Peng2, Xin Guang1, Wang Haiguan2, Wang Zhenguo2,Yuan Yuan2, Xiao Zhigang1※

(1.110866,; 2.110034,)

Low glycemic index (GI) food can be very necessary to alleviate the ever-increasing prevalence of diabetes, particularly for the high-quality living standards and health care services. Among them, the starch-lipid complexes can serve as a new type of resistant starch for excellent anti-digestive properties in recent years. High amylose corn starch (HACS) is considered an ideal raw material for the preparation of starch-lipid complexes, due mainly to the high amylose content. Meantime, the twin-screw extrusion has been successfully applied to fabricate the starch-lipid complexes. It is a high demand to enhance the preparation efficiency of starch-lipid complexes for scale production in anti-digestive food. The purpose of this study was to optimize the extrusion process for better structure and physicochemical properties of HACS-lipid complexes using single-factor and orthogonal experiments. Among them, the complex index (CI) was selected as the indicator. The high-amylose corn starch and flax oil were used as the material to prepare the complexes using twin-screw extrusion. The process parameters were adjusted separately, including the mass ratio, feed moisture, barrel temperature, and screw speed. The extruded complex was dried at 40 ℃ in an oven for 10 h, and then ground and passed through an 80-mesh sieve. The highest CI reached 85.63%, when the optimal parameters were 0.24 of flax oil-to-starch ratio, 40% of feed moisture, 125 °C of barrel temperature, and 150 r/min of screw speed. Fourier transform infrared spectroscopy (FTIR) pattern found the new peaks at 2 850 and 1 743 cm-1in the extruded starch-lipid complex, corresponding to the C-H and C=O vibration absorption peak of lipid molecules in the complex. Moreover, the C=O vibration absorption peak of the extruded complex was shifted to the lower wavenumber, compared with the control. It infers that the lipid molecules combined with the starch were at the actions of shearing, friction force, and heat moisture during extrusion. Specifically, the extrusion first broke the hydrogen bonds of starch molecules to expose the hydrophobic helical cavity, where the lipid molecules were entered under hydrophobic interaction. The morphologies showed that the complexation induced the stacking and aggregation of starch granules. The-type crystalline-ray diffraction (XRD) pattern was found in the extruded complex, indicating the feasible preparation of the complexes after twin-screw extrusion. Compared with the control and HACS, there was a higher gelatinization enthalpy in the extruded complex, indicating that more energy was required to gelatinize the complex. By contrast, the extruded complex demonstrated a lower apparent viscosity, storage modulus, and loss modulus, compared with the control. Additionally, there was the highest total amount of slowly digestible starch (SDS) and resistant starch (RS) in the extruded complex among all samples, indicating the better anti-digestible properties of the complex. It can be concluded that the extrusion can promote the effective complexation between the starch and fax oil, thus altering the structure and physicochemical properties of corn starch. Therefore, the starch-lipid complex prepared by twin-screw extrusion can be expected to serve as a potential material for low GI food production.

extrusion; structure; functional properties; starch-lipid complexes; complex index

10.11975/j.issn.1002-6819.2022.19.030

TS236.9

A

1002-6819(2022)-19-0277-08

于小帥，張俊杰，王鵬，等. 擠壓制備高直鏈玉米淀粉脂工藝優化及結構功能特性[J]. 農業工程學報，2022，38(19)：277-284.doi：10.11975/j.issn.1002-6819.2022.19.030 http://www.tcsae.org

Yu Xiaoshuai, Zhang Junjie, Wang Peng, et al. Optimization processes and structural functional properties of high amylose corn starch-lipid complex synthesized via extrusion[J]. Transactions of the Chinese Society of Agricultural Engineering (Transactions of the CSAE), 2022, 38(19): 277-284. (in Chinese with English abstract) doi：10.11975/j.issn.1002-6819.2022.19.030 http://www.tcsae.org

2022-04-29

2022-07-06

國家自然科學基金面上項目（32072139）

于小帥，博士生，研究方向為糧食油脂及植物蛋白工程。Email：yuxiaoshuaistu@163.com

肖志剛，博士，教授，研究方向為糧食油脂及植物蛋白工程。Email：zhigang_xiao@126.com