王子杰，顧煜炯，2，劉浩晨，李長(zhǎng)耘

（1 華北電力大學(xué)能源動(dòng)力與機(jī)械工程學(xué)院，北京 102206；2 華北電力大學(xué)國家火力發(fā)電工程技術(shù)研究中心，北京 102206）

可再生能源發(fā)電設(shè)備在中國的裝機(jī)數(shù)量不斷增加，其發(fā)電量在電網(wǎng)中所占比重越來越大。而隨著中國城鎮(zhèn)化步伐的加快，在冬季供暖期間，因“供熱”導(dǎo)致三北地區(qū)棄風(fēng)、棄光問題依然非常嚴(yán)重。造成這種問題的主要原因在于電廠“熱電耦合”作用導(dǎo)致機(jī)組調(diào)峰能力大幅下降。因此，國家出臺(tái)相關(guān)政策提倡發(fā)電企業(yè)進(jìn)行機(jī)組靈活性改造，地方政府根據(jù)機(jī)組的調(diào)峰能力設(shè)置了相關(guān)調(diào)峰補(bǔ)償管理辦法。

通過現(xiàn)有技術(shù)可以解耦電廠“以熱定電”的約束，提高機(jī)組的調(diào)峰能力。目前主流的熱電解耦技術(shù)主要包括耦合熱泵、電鍋爐、蓄熱罐運(yùn)行、低壓缸光軸運(yùn)行以及低壓缸零出力等技術(shù)。陳永輝等研究得出采用電鍋爐對(duì)機(jī)組進(jìn)行靈活性改造后可實(shí)現(xiàn)機(jī)組的上網(wǎng)電負(fù)荷接近零，大大提升了火電機(jī)組運(yùn)行的靈活性。呂泉等分別研究了200MW、300MW 機(jī)組配置儲(chǔ)熱罐后對(duì)機(jī)組調(diào)峰能力的影響，結(jié)果表明配置儲(chǔ)熱罐后機(jī)組的調(diào)峰能力分別提高了21%和13%。張宇等以330MW 機(jī)組耦合熱泵為例研究了熱泵的熱電解耦性能及能耗，結(jié)果表明耦合熱泵可以提高熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組的熱電比，降低機(jī)組上網(wǎng)電負(fù)荷。對(duì)供熱機(jī)組進(jìn)行低壓缸零出力改造提高了機(jī)組運(yùn)行的靈活性，同時(shí)擴(kuò)大了機(jī)組的調(diào)峰范圍，提高了機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性。文獻(xiàn)[19]和文獻(xiàn)[20]研究了低壓缸光軸運(yùn)行的熱電解耦能力及其運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性，采用低壓缸光軸運(yùn)行可以提高機(jī)組的供熱能力，降低機(jī)組煤耗。

綜上所述，相關(guān)研究中對(duì)熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組耦合熱電解耦技術(shù)后機(jī)組的熱力性能及解耦能力的對(duì)比分析還相對(duì)較少。因此，本文首先采用Ebsilon 軟件建立了600MW 機(jī)組熱力學(xué)模型；其次，使用Matlab 調(diào)用Ebsilon 模擬數(shù)據(jù)構(gòu)建了機(jī)組的能耗模型；最后，基于能耗模型定量分析了600MW 熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組耦合五種熱電解耦技術(shù)后機(jī)組供熱可行域的變化及可行域內(nèi)機(jī)組能耗的分布規(guī)律，為電廠機(jī)組靈活性改造提供參考依據(jù)。

1 熱力學(xué)及能耗模型

1.1 案例機(jī)組熱力學(xué)模型

基于國內(nèi)某600MW 汽輪機(jī)組熱力平衡圖，采用Ebsilon 建立了該機(jī)組的熱力系統(tǒng)模型。機(jī)組的主要性能參數(shù)見表1。以閥門全開工況（VWO）作為設(shè)計(jì)工況，機(jī)組采用“定滑”的運(yùn)行方式，根據(jù)汽輪機(jī)熱力性能數(shù)據(jù)手冊(cè)對(duì)Ebsilon模型中鍋爐滑壓曲線及汽輪機(jī)缸效率曲線進(jìn)行修正，機(jī)組在VWO-100%熱耗率驗(yàn)收工況（THA）采用定壓運(yùn)行，100%THA～30%THA采用滑壓運(yùn)行方式。通過模擬機(jī)組100%THA、75%THA、50%THA、40%THA 和30%THA的電負(fù)荷數(shù)據(jù)與汽輪機(jī)熱力性能數(shù)據(jù)手冊(cè)中機(jī)組熱平衡圖數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比，曲線修正前后誤差結(jié)果如圖1所示。從圖中可得，經(jīng)過滑壓曲線和缸效率曲線修正后的模擬結(jié)果與機(jī)組熱平衡圖數(shù)據(jù)相比最大誤差小于0.5%，符合工程計(jì)算精度要求，驗(yàn)證了所建機(jī)組熱力學(xué)模型的正確性。低壓缸零出力熱力學(xué)模型是通過調(diào)整低壓缸進(jìn)氣量的同時(shí)關(guān)閉低壓加熱器后建立的；低壓缸光軸熱力學(xué)模型是通過將低壓缸效率調(diào)整為零的同時(shí)關(guān)閉低壓加熱器后建立的。

圖1 模擬結(jié)果相對(duì)誤差

表1 汽輪機(jī)主要性能參數(shù)

模型中機(jī)組的供熱以中壓缸排汽作為熱源，通過熱網(wǎng)加熱器加熱熱網(wǎng)回水，熱網(wǎng)加熱器將蒸汽溫度降到抽汽壓力下的飽和水溫度，且在供熱全工況中抽汽壓力保持不變。根據(jù)國內(nèi)供熱實(shí)際運(yùn)行情況，熱網(wǎng)供水溫度一般為90℃左右，因此假設(shè)熱網(wǎng)供回水溫度為90℃/60℃。本文中機(jī)組最小調(diào)峰率的計(jì)算方式是按照當(dāng)前供熱負(fù)荷下系統(tǒng)最小輸出電負(fù)荷與機(jī)組最大電負(fù)荷（即機(jī)組純凝工況下最大出力）的比值，由式(1)計(jì)算。

式中，為機(jī)組最小調(diào)峰率，%；為機(jī)組供熱量為時(shí)系統(tǒng)輸出的最小電負(fù)荷，kW；為機(jī)組純凝工況下最大出力，kW。

1.2 能耗模型

輸入鍋爐的熱量與汽輪機(jī)所消耗的熱量及鍋爐效率、鍋爐管道效率有關(guān)，取值由式(2)計(jì)算。

式中，為輸入鍋爐的熱量，kW；為輸入汽輪機(jī)的熱量，kW；為鍋爐效率，%；為鍋爐管道效率，%。

機(jī)組的燃料消耗量由式(3)計(jì)算。

式中，為機(jī)組的燃煤消耗量，kg/s；LHV 為煤的低位發(fā)熱量，kJ/kg。

汽輪機(jī)消耗的熱量由式(4)計(jì)算。

式中，為主蒸汽流量，kg/s；為主蒸汽焓值，kJ/kg；為給水焓值，kJ/kg；為再熱蒸汽流量，kg/s；為再熱蒸汽焓值，kJ/kg；為高壓缸排氣焓值，kJ/kg。

機(jī)組的能量利用率為機(jī)組輸出能量與機(jī)組輸入能量的比值，由式(5)計(jì)算。機(jī)組輸入的能量主要包括煤的化學(xué)能，機(jī)組輸出的能量主要包括機(jī)組的發(fā)電量和供熱量。

式中，為機(jī)組的能量利用率，%；為機(jī)組的發(fā)電量，kW；為機(jī)組的供熱量，kW。

增加蓄熱罐后，在蓄熱罐放熱過程中系統(tǒng)的能量利用率由式(6)計(jì)算。

式中，為機(jī)組中蓄熱罐的放熱量，kW。

機(jī)組的?效率為機(jī)組輸出?與機(jī)組輸入?的比值，由式(7)計(jì)算。輸出?主要包括熱量?與電能?，輸入?主要為燃料的化學(xué)?。

式中，為機(jī)組的?效率，%；為機(jī)組的電能?；為機(jī)組供熱的熱量?；為機(jī)組輸入燃料的化學(xué)?。

增加蓄熱罐后，在蓄熱罐放熱過程中熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組的?效率由式(8)計(jì)算。

式中，為機(jī)組中蓄熱罐釋放的熱量?。電能?由式(9)計(jì)算。

熱量?由式(10)～式(12)計(jì)算。

式中，為熱網(wǎng)循環(huán)水流量，kg/s；為熱網(wǎng)回水?；為熱網(wǎng)供水?；和為熱網(wǎng)供、回水的焓值，kJ/kg；和為熱網(wǎng)供、回水的熵，kJ/(kg·K)；為水在環(huán)境溫度下的焓值，kJ/kg；為水在環(huán)境溫度下的熵，kJ/(kg·K)；為環(huán)境溫度，K。

燃料的化學(xué)?由式(13)計(jì)算。

式中，HHV為燃料的高位發(fā)熱量，kJ/kg。

1.3 熱電解耦技術(shù)模型

假設(shè)電鍋爐、熱泵、蓄熱罐的最大放熱量為100MW，熱網(wǎng)水進(jìn)出該設(shè)備的溫度均為60℃/90℃，低壓缸零出力、低壓缸光軸運(yùn)行需要的冷卻蒸汽流量假設(shè)為40t/h。

電鍋爐的效率取98%，供熱消耗的電能由式(14)計(jì)算。

熱泵采用能效比（COP）為3的壓縮式熱泵，供熱消耗的電能由式(15)計(jì)算。

蓄熱罐采用常壓斜溫層蓄熱罐，忽略蓄熱罐的熱損失，熱源為熱網(wǎng)供水，冷源為熱網(wǎng)回水。蓄熱時(shí)熱網(wǎng)供水從罐體上部進(jìn)入蓄熱罐，冷水從蓄熱罐下部排出進(jìn)入熱網(wǎng)回水系統(tǒng)；放熱時(shí)，熱網(wǎng)回水從蓄熱罐下部進(jìn)入罐體，熱水從蓄熱罐上部排出進(jìn)入熱網(wǎng)供水系統(tǒng)。

2 結(jié)果分析與討論

2.1 供熱可行域

熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組耦合熱電解耦技術(shù)后，供熱可行域的變化如圖2所示。圖2(a)中線段、、、所包圍的空間為案例機(jī)組的供熱可行域，由于熱電耦合的原因，當(dāng)機(jī)組供熱負(fù)荷為500MW 時(shí)，機(jī)組發(fā)電量只能在～之間浮動(dòng)，即在236.9～512.3MW之間調(diào)節(jié)。

機(jī)組耦合常壓蓄熱罐后，供熱可行域變?yōu)椤洹洹洌鐖D2(b)所示。與傳統(tǒng)供熱機(jī)組相比耦合蓄熱罐后供熱可行域增加，′′′區(qū)域?yàn)樾顭峁捱\(yùn)行區(qū)域。當(dāng)機(jī)組熱負(fù)荷為500MW 時(shí)，耦合蓄熱罐后電能的調(diào)節(jié)范圍由～變?yōu)椤瑱C(jī)組的最大發(fā)電量由512.3MW 變?yōu)?42.9MW，最小發(fā)電量由236.9MW 變?yōu)?93.6MW，最小調(diào)峰率降低了約6.52%。

圖2 供熱可行域變化規(guī)律

機(jī)組耦合電鍋爐后，供熱可行域變?yōu)椤洹洹洌鐖D2(c)所示。′′′區(qū)域?yàn)殡婂仩t運(yùn)行區(qū)域，線段′′、′′的范圍由電鍋爐最大放熱量決定。與傳統(tǒng)供熱機(jī)組相比，機(jī)組的最小發(fā)電量由點(diǎn)降到′點(diǎn)，這是由于電鍋爐將機(jī)組產(chǎn)生的一部分電能轉(zhuǎn)化為熱能。當(dāng)機(jī)組熱負(fù)荷為500MW 時(shí)，耦合電鍋爐后機(jī)組電能的調(diào)節(jié)范圍由～變?yōu)椤钚“l(fā)電量由236.9MW 變?yōu)?1.6MW，最小調(diào)峰率降低了約21.86%。

圖2(d)中′′區(qū)域?yàn)闄C(jī)組耦合壓縮式熱泵后的供熱可行域。′′區(qū)域?yàn)闊岜眠\(yùn)行區(qū)域，線段′′的范圍由熱泵最大熱負(fù)荷決定。當(dāng)熱負(fù)荷為500MW 時(shí)，機(jī)組耦合電鍋爐后，電能的調(diào)節(jié)范圍由～變?yōu)椤钚“l(fā)電量由236.9MW變?yōu)?60.3MW，最小調(diào)峰率降低了約11.5%。

低壓缸零出力改造可以使機(jī)組在高背壓與抽凝兩種運(yùn)行方式靈活切換，如圖2(e)所示。線段′′是機(jī)組以高背壓運(yùn)行時(shí)，發(fā)電量與供熱量的關(guān)系曲線，供熱負(fù)荷變化范圍為326.1～927.9MW。當(dāng)熱負(fù)荷為500MW 時(shí)，機(jī)組以抽凝方式運(yùn)行時(shí)，電能調(diào)節(jié)范圍與圖2(a)一致，當(dāng)機(jī)組以高背壓方式運(yùn)行時(shí)發(fā)電量為。機(jī)組的最小發(fā)電量由236.9MW 變?yōu)?34.6MW，最小調(diào)峰率降低了約15.39%。

低壓缸光軸運(yùn)行供熱可行域[圖2(f)]與低壓缸零出力相比，供熱范圍相同，但發(fā)電負(fù)荷稍低。這是由于低壓缸零出力機(jī)組并未切除低壓缸運(yùn)行，通入低壓缸的冷卻蒸汽仍會(huì)推動(dòng)汽輪機(jī)低壓缸轉(zhuǎn)子出力，而光軸運(yùn)行由于切除了低壓缸葉片，通入的冷卻蒸汽只起到冷卻作用。當(dāng)熱負(fù)荷為500MW 時(shí)發(fā)電量為，與圖2(a)對(duì)比可得機(jī)組最小發(fā)電量由236.9MW 變?yōu)?34MW，最小調(diào)峰率降低了約15.48%。采用低壓缸光軸運(yùn)行并未實(shí)現(xiàn)真正意義上的熱電解耦，當(dāng)外界熱負(fù)荷小于326.1MW時(shí)，進(jìn)行低壓缸光軸改造后機(jī)組無法投入運(yùn)行，同時(shí)當(dāng)供熱量一定時(shí)發(fā)電量也為定值，無法實(shí)現(xiàn)機(jī)組的靈活運(yùn)行。然而目前電廠并非單臺(tái)機(jī)組運(yùn)行，以雙機(jī)組為例，當(dāng)外界負(fù)荷高于光軸機(jī)組運(yùn)行最小熱負(fù)荷時(shí)，其中一臺(tái)機(jī)組采用低壓缸光軸運(yùn)行，一臺(tái)機(jī)組采用抽凝進(jìn)行調(diào)峰運(yùn)行，同樣可以實(shí)現(xiàn)機(jī)組靈活運(yùn)行。

低壓缸光軸運(yùn)行在供熱季及非供熱季需對(duì)低壓缸轉(zhuǎn)子進(jìn)行頻繁更換，改變了機(jī)組的靜平衡與動(dòng)平衡，從而增加了機(jī)組的軸系震動(dòng)，不利于機(jī)組的穩(wěn)定運(yùn)行。與此同時(shí)，低壓缸零出力改造雖然可以解決低壓缸光軸運(yùn)行時(shí)的弊端，但機(jī)組頻繁調(diào)峰會(huì)使低壓加熱器等部件頻繁投入和退出運(yùn)行，加速設(shè)備的疲勞損壞，從而降低了設(shè)備的使用壽命。

2.2 供熱可行域內(nèi)能量利用率分布規(guī)律

能量利用率為系統(tǒng)輸出能量與輸入能量的比值，機(jī)組的能量利用率可以反應(yīng)機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性，能量利用率越高，系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)性越好。機(jī)組耦合熱電解耦技術(shù)后，能量利用率會(huì)發(fā)生相應(yīng)變化，因此本文分析了熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組耦合熱電解耦技術(shù)后供熱可行域內(nèi)能量利用率的變化情況，如圖3、圖4所示。

圖3(a)為傳統(tǒng)熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組供熱可行域內(nèi)能量利用率的分布規(guī)律。圖中虛線表示機(jī)組運(yùn)行方式的分界線，虛線以上機(jī)組采用定壓運(yùn)行，虛線以下機(jī)組采用滑壓運(yùn)行，如1.1 節(jié)中所述。機(jī)組的能量利用率主要由供熱量決定，隨著供熱量和發(fā)電量的增加，能量利用率從39.22%逐漸增加至82.79%。耦合蓄熱罐、電鍋爐和壓縮式熱泵的機(jī)組能量利用率變化與傳統(tǒng)熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組相似，從圖3(b)～(d)中可得三種熱電解耦技術(shù)的最大能量利用率分別為83.98%、82.79%、87.74%，且分布在新增區(qū)域。雖然三種熱電解耦技術(shù)的最大供熱量相同，但三種熱電解耦技術(shù)的解耦原理不同導(dǎo)致最大供熱量所對(duì)應(yīng)的發(fā)電量不同，從而影響了機(jī)組的能量利用率。

圖3 供熱可行域內(nèi)能量利用率分布規(guī)律

機(jī)組進(jìn)行低壓缸零出力改造后，以抽凝方式運(yùn)行時(shí)，供熱可行域內(nèi)能量利用率的分布與傳統(tǒng)熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組相同，而采用高背壓運(yùn)行時(shí)與低壓缸光軸運(yùn)行情況相似，因此本文只分析低壓缸光軸運(yùn)行的能量利用率，如圖4所示。與傳統(tǒng)熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組及其他熱電解耦技術(shù)相比，采用低壓缸光軸運(yùn)行使能量利用率大大增加，供熱可行域內(nèi)能量利用率最大值約為89.2%，最小值約為87.5%。這是因?yàn)椴捎酶弑硥汗峥梢詫⒌蛪焊自诘拓?fù)荷部分的衰減損失及機(jī)組的冷凝損失全部回收利用。

圖4 低壓缸光軸供熱機(jī)組能量利用率分布規(guī)律

2.3 供熱可行域內(nèi)?效率分布規(guī)律

能量有高低品位之分，電能屬于高品位能源，而熱能屬于低品位能源，單純從“量”的角度不能準(zhǔn)確分析設(shè)備的能耗。因此，本文引入?效率，從“質(zhì)”與“量”上綜合評(píng)價(jià)不同熱電解耦技術(shù)對(duì)機(jī)組性能的影響，如圖5、圖6所示。

傳統(tǒng)熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組供熱可行域內(nèi)?效率的分布規(guī)律如圖5(a)所示。機(jī)組運(yùn)行方式不同導(dǎo)致?效率在供熱可行域內(nèi)變化規(guī)律不同，圖中虛線為機(jī)組運(yùn)行方式的分界線，與圖3(a)中虛線含義相同。從圖中可得，電能對(duì)熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組?效率的影響起決定性作用，隨著機(jī)組發(fā)電量的降低和供熱量的增加，機(jī)組的?效率逐漸降低，在最小電負(fù)荷時(shí)機(jī)組的?效率最低為34.35%。

機(jī)組耦合蓄熱罐、電鍋爐和壓縮式熱泵后，供熱可行域內(nèi)?效率分布如圖5(b)～(d)，與圖5(a)對(duì)比分析可得，供熱可行域內(nèi)的?效率分布與傳統(tǒng)熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組相似，最大?效率點(diǎn)在原供熱可行域內(nèi)，最小?效率點(diǎn)分布在新增供熱可行域中。新增區(qū)域?效率的變化趨勢(shì)與傳統(tǒng)供熱可行域內(nèi)?效率的變化趨勢(shì)相比，壓縮式熱泵與電鍋爐使?效率呈減小趨勢(shì)，蓄熱罐使?效率呈增加趨勢(shì)。這是由于電鍋爐和壓縮式熱泵通過消耗高品位的電能產(chǎn)生低品位的熱能，從而導(dǎo)致系統(tǒng)的?效率降低，但由于熱泵的COP值大于1，消耗相同的電能產(chǎn)生的熱量比電鍋爐多，因此采用熱泵時(shí)系統(tǒng)的?效率比電鍋爐高。

圖5 供熱可行域內(nèi)?效率分布規(guī)律

?效率只討論低壓缸光軸運(yùn)行，具體原因上節(jié)已經(jīng)闡述。圖6 為低壓缸光軸運(yùn)行的?效率曲線。隨著供熱量和發(fā)電量的增加?效率從32.93%逐漸增加至38.98%。該運(yùn)行方式與傳統(tǒng)熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組相比?效率有所下降，這是由于高背壓機(jī)組將高品位的蒸汽轉(zhuǎn)變?yōu)榱说推肺坏臒崮埽弑硥簷C(jī)組即使回收了大量的冷凝損失，但仍不足以與大溫差換熱造成的不可逆?損失保持平衡。

圖6 低壓缸光軸供熱機(jī)組?效率分布規(guī)律

4種熱電解耦方式在供熱可行域內(nèi)最小?效率的對(duì)比如圖7所示。?效率最小的為電鍋爐，其值為17.79%；壓縮式熱泵?效率為32.52%與光軸運(yùn)行（32.93%）相差不大；?效率最大的為蓄熱罐，值為34.35%。結(jié)合2.1 節(jié)和2.2 節(jié)中熱電解耦能力與能量利用率綜合分析4種熱電解耦方式的能耗特性可得，采用壓縮式熱泵和光軸運(yùn)行可以增加較多的最小調(diào)峰能力及獲得較高的能量利用率和?效率，然而采用光軸或低壓缸零出力技術(shù)會(huì)影響機(jī)組壽命與安全運(yùn)行。綜合機(jī)組壽命與運(yùn)行安全、熱電解耦能力、能量利用率和?效率分析，機(jī)組采用壓縮式熱泵可以提高機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性，當(dāng)機(jī)組仍不能滿足外界負(fù)荷需求時(shí)可采用壓縮式熱泵與蓄熱罐耦合運(yùn)行。

圖7 供熱可行域內(nèi)最小?效率對(duì)比

3 結(jié)論

熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組通過耦合熱電解耦技術(shù)可以提高機(jī)組運(yùn)行的靈活性，減少棄風(fēng)、棄光率。本文建立了600MW 機(jī)組的熱力學(xué)模型，分析了熱電解耦技術(shù)對(duì)機(jī)組供熱可行域及可行域內(nèi)機(jī)組熱力性能的影響，得出以下結(jié)論。

（1）熱電解耦技術(shù)可以增加機(jī)組的供熱可行域范圍，同時(shí)提高機(jī)組的調(diào)峰能力。當(dāng)外界熱負(fù)荷為500MW 時(shí)，與傳統(tǒng)熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組相比，耦合熱電解耦技術(shù)后機(jī)組最小調(diào)峰能力由大到小分別為：電鍋爐＞低壓缸光軸運(yùn)行＞低壓缸零出力＞壓縮式熱泵＞蓄熱罐。

（2）傳統(tǒng)供熱機(jī)組的能量利用率隨著供熱量和發(fā)電量的增加而增加，且機(jī)組的供熱量對(duì)能量利用率起決定性作用。機(jī)組耦合蓄熱罐、電鍋爐和熱泵后供熱可行域中最大能量利用率分別為83.98%、82.79%、87.74%，低壓光軸運(yùn)行能量利用率最高為89.2%。

（3）電能在傳統(tǒng)熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組中對(duì)?效率的影響起決定性作用，隨著機(jī)組發(fā)電量的降低和供熱量的增加，機(jī)組的?效率逐漸降低。耦合熱電解耦技術(shù)后，供熱可行域中?效率最小的為電鍋爐，其值為17.79%；其次為壓縮式熱泵，值為32.52%；低壓缸光軸運(yùn)行?效率為32.93%；蓄熱罐?效率為

34.35%。

（4）采用電鍋爐可以大大降低機(jī)組最小電負(fù)荷，但電鍋爐的能量利用率與?效率在所有熱電解耦技術(shù)中最低，因此采用電鍋爐不符合節(jié)能減排要求。綜合解耦能力、機(jī)組安全性、設(shè)備使用壽命及能耗分析，熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組采用壓縮式熱泵或壓縮式熱泵與蓄熱罐耦合運(yùn)行是種節(jié)能的熱電解耦方式。