單顆粒/液滴燃料懸浮燃燒研究進展

李 輝，楊燕京，趙鳳起，黃雪峰，李盛姬

(1.西安近代化學研究所，陜西 西安 710065；2.杭州電子科技大學 理學院，浙江 杭州 310018)

引 言

顆粒燃燒和液滴燃燒廣泛存在于火箭發動機等武器系統的能量釋放過程，固體推進劑、粉末沖壓發動機以及粉末爆轟發動機中金屬燃料的燃燒本質上均為顆粒的燃燒[1-2]，而液體火箭發動機中液體燃料的燃燒、云爆藥劑的燃燒都涉及到對液滴燃燒的利用和控制[3-4]。顆粒、液滴燃燒是理解復雜工況環境下固態和液態燃料燃燒的基礎，因此深入認識顆粒以及液滴的燃燒過程對武器系統的開發具有重大意義。

在真實流場環境中研究顆粒、液滴的燃燒行為面臨諸多困難。強對流環境導致顆粒、液滴火焰形貌扭曲變形[5]，光學信號易受干擾，存在碰撞、融合等多種復雜的相互作用，環境氣氛組成復雜多變。在實驗研究方面，平面火焰爐、激波管以及噴霧燃燒器是在模擬環境下研究顆粒、液滴燃燒特性的重要手段，可以獲得燃燒時間、燃燒速度等宏觀燃燒特性參量。然而上述特性參量均為顆粒群以及液滴群的統計平均值，受顆粒、液滴的空間分布均勻性影響較大，也無法建立個體粒徑與燃燒時間之間的關系。此外無論是使用高密度還是低密度的流體，均無法消除“顆粒-顆粒”或“液滴-液滴”之間的相互作用[6]。因此，無法深入個體層面研究單顆粒、液滴的燃燒特性與反應機理，也就無法準確獲得單顆粒、液滴點火燃燒模型，復雜湍流燃燒模型的建立也就無從談起。

在單顆粒/液滴燃燒方面，載物臺以及懸絲等接觸方式常帶來顯著的熱傳導損失，導致測量結果出現一定程度的失真[7-8]。懸浮燃燒是獲得單顆粒/液滴本質燃燒行為的重要方式，其消除了樣品和載體之間的接觸熱傳導，有效保證了單個顆粒、液滴燃燒特性參量測量的準確性。本文主要討論了常重力環境下的懸浮技術及其在燃料燃燒中的應用。對幾種不同類型的懸浮技術進行了對比分析，從固體燃料顆粒以及液體燃料液滴兩方面系統梳理了懸浮燃燒的相關研究進展，并討論了該領域未來的發展方向。

1 不同懸浮技術對比

根據不同的工作原理，現有的懸浮技術主要包括氣動懸浮、電動懸浮、磁懸浮、光懸浮和聲懸浮等。氣動懸浮指利用氣流沖擊顆粒表面，使顆粒在氣流中受到的浮力與重力平衡實現懸浮。該方法的懸浮能力較強，適用于毫米到厘米粒徑范圍內的顆粒，由于沒有徑向回復力，難以實現反饋控制，且顆粒的懸浮位置是隨機的。此外，氣動懸浮的穩定性容易受到顆粒形狀、表面缺陷、氣體流速波動等擾動，燃燒過程中的放氣以及形態變化也會極大地對穩定懸浮帶來困難[9]。電動懸浮是利用帶電顆粒在電場中受到的電場力來平衡重力，電動懸浮需要對材料進行荷電化預處理。然而，電動懸浮技術不能用于溫度高于1500K的燃燒顆粒，由于熱電子發射以及介質自由電子的中和作用，該溫度下顆粒的電荷損失速率將高達108～109e/s，顆粒在非常短的時間內損失絕大部分的電荷并做自由落體運動，限制了該技術在物質燃燒研究中的應用范圍[10]。此外，由于電動懸浮場中不存在勢能陷阱，需要增加反饋控制系統對顆粒進行實時控制，裝置結構復雜度較高。磁懸浮是利用磁場，使磁性顆粒或包含磁性物質的顆粒懸浮于磁場中，但適用的材料范圍與樣品形式有限。聲懸浮是利用物質在聲場中受到的聲輻射壓力抵消重力，達到懸浮效果，但其穩定性較差，存在較大的振蕩，但是聲懸浮可以懸浮較大體積的顆粒以及液滴。

除了上述4種懸浮技術外，光懸浮技術(也稱光鑷懸浮)是近年來發展起來的一種新型的懸浮以及微操控技術。光懸浮利用入射光子與物質動量交換產生的光壓力來實現懸浮，其中非吸收粒子依靠所受到的梯度力和散射力平衡重力，而吸收性粒子利用光泳力建立合適的光阱來實現粒子捕獲。經過數十年的不斷發展，光鑷技術已經能夠實現在真空環境、氣體環境、液體環境中對多種不同尺寸、材料的粒子進行靈活地捕獲和操控[11]。表1中對比了各種懸浮技術的不同特點。光懸浮無需對材料進行預處理，適用材料范圍廣，幾乎可用于所有類型的材料，此外還具有可精確操控懸浮位置、懸浮穩定性好以及便于集成等優點，是含能材料燃燒領域中最具有應用前景的一種。然而其懸浮粒徑范圍為納米到微米尺度，難以懸浮較大粒徑的顆粒以及液滴。此外，對于弱吸收性顆粒以及液滴，由于光的吸收和利用率較低，需要增大激光功率來提升懸浮能力。

表1 不同懸浮技術特點對比Table 1 Comparison of different levitation techniques

2 固體燃料顆粒懸浮燃燒研究進展

2.1 單顆粒金屬燃料懸浮燃燒

鋁粉具有低廉的價格、高的體積熱值以及質量熱值，是目前含能材料領域應用最為廣泛的金屬燃料。區別于室溫氧化和動態氧化過程，鋁粉的點火、燃燒是在極高的升溫速率下發生瞬間點火、活性鋁快速氧化燃燒并發光發熱，呈劇烈燃燒現象。鋁粉顆粒惰性氧化鋁殼層的存在使得鋁顆粒的點火、燃燒異常復雜，不同粒徑的鋁粉顆粒又表現出不同的燃燒反應機制。因此鋁粉燃燒行為研究不僅對探究其燃燒機理具有重要的理論意義，對提升工況環境中鋁粉燃燒效率以及降低兩相流損失方面同樣具有重要的現實意義[12]。

為了更好地理解燃燒過程中單顆粒鋁向氧化鋁轉變的過程，研究人員在靜態氧化氛圍中，利用電動懸浮器使單顆粒鋁懸浮，通過同步CO2激光器和光信號探測器(PMT)，準確獲得了顆粒點火燃燒過程的輻射光譜強度隨時間的變化過程，可用于準確測量點火延遲時間和燃盡時間。輻射光譜強度曲線通常在起始和終止階段呈現雙峰，終止階段強度的突躍推測是由顆粒破碎所引起[13-14]。常壓下鋁顆粒被明亮的球形區域包圍，隨著壓力的升高，顆粒周圍的不對稱明亮區域變大，燃燒的液態鋁球表面有氧化層沉積現象，凝聚相氧化鋁的沉積對單顆粒鋁的點火和燃燒機理具有重要的影響。在Law模型的基礎上，引入液滴直徑和火焰溫度對壓力的依賴性，針對氧化物沉積與否兩種條件，分別獲得了預估燃燒過程液滴直徑和殘留物直徑的數學模型[15-16]。

除了壓力之外，氧化性氛圍同樣對單顆粒鋁的燃燒特性產生顯著影響。不同于其與O2的燃燒反應，鋁和CO2不僅生成凝聚相氧化鋁，還伴隨著CO的生成，意味著CO2向內擴散和CO向外擴散同時進行，這在一定程度上阻礙了CO2的向內擴散過程。此外，鋁和CO2的反應熱約為鋁和O2反應熱的一半，鋁顆粒燃燒的火焰溫度低于3200K。這些都導致鋁在CO2中不易點火以及燃燒強度較弱。實際上，實驗中也觀測到燃燒的鋁顆粒外部的火焰區域以及火焰鋒面速度均較小[17]。Sarou-Kanian 等[18]將大顆粒鋁(直徑3mm)使用氣力懸浮并點火燃燒，發現在CO2氣氛環境下，鋁顆粒的表面會發生碳的沉積阻礙鋁的蒸發以及表面燃燒反應。

俄羅斯科學院化學物理研究所Zenin A.等[19-20]進一步詳細對比了特定氛圍下(空氣、CO2和水蒸汽)大粒徑單顆粒鋁(200～500μm)在聲懸浮狀態下和對流狀態下的燃燒過程，初始粒徑不小于350μm時，所有氣氛下的燃燒時間和火焰尺寸均顯著低于對流燃燒過程，Dn模型中n也較對流狀態下的燃燒過程小，這可能是懸浮燃燒抑制了鋁顆粒表面氧化鋁的沉積。

CO是推進劑燃燒的主要氧化性氣體之一，鑒于廣泛使用的Beckstaed模型并未能考慮CO對鋁顆粒燃燒時間的影響，研究人員在電動懸浮燃燒裝置中研究了CO2和O2中CO濃度對單顆鋁燃燒時間的影響，并獲得了修正后的燃燒數學模型，見公式(1)，由模型可知CO的氧化能力較弱，約為CO2氧化能力的六分之一，而CO2的氧化能力則為O2的五分之一[21]。

(1)

Braconnier等[22]在前述懸浮燃燒研究基礎上發展了用于研究單個鋁顆粒燃燒過程的具有高時間和空間分辨能力(1.7 ～ 2.5μm/像素)的可視化方法，深入研究了單顆粒鋁的燃燒機制。發現壓力的變化并未改變單顆粒鋁加熱點火、對稱火焰燃燒以及非對稱火焰燃燒這3個燃燒階段。環境氣氛中氧氣濃度的提高將加速對稱火焰向非對稱火焰轉變的過程，更進一步證明氧化帽的生成是鋁液滴由對稱火焰燃燒向非對稱火焰燃燒轉變的本質因素。

在單顆粒鋁燃燒過程氧化帽的形成機制方面，Gallier S.等[23]在單顆粒鋁的懸浮燃燒實驗中觀察到了氧化鋁煙霧向顆粒表面遷移并使氧化帽長大的過程，如圖1所示，認為由溫度梯度產生的熱泳力是驅使氧化鋁煙霧在顆粒表面聚集并使氧化帽生長的主要動力。顆粒表面的初始氧化帽是氧化鋁煙霧遷移的重要前提。氧氣中不同稀釋氣體(N2、Ar和He)對單顆粒鋁的燃燒過程也有著明顯的影響，燃燒過程如圖2所示。N2為稀釋氣體時單顆粒鋁燃燒中對稱火焰向非對稱火焰的轉變產生提前[24]。這是由于N2和O2在火焰區生成的少量NO促進了火焰區到液滴表面的氧傳遞過程，從而加劇了氧化鋁在液滴表面的聚集以及氧化帽的生長進程[25]。

圖1 氧化鋁煙霧向顆粒表面氧化帽的遷移Fig.1 The smoke motion towards the oxide lobe

圖2 O2/N2、O2/Ar、以及O2/He中單顆粒鋁燃燒過程Fig.2 The combustion process of single aluminum for high diluted conditions in O2/N2,O2/Ar and O2/He

出于火星探測的需要，科學家們提出使用易于點火的鎂粉和火星大氣層中的CO2分別作為燃料和氧化劑組分為火箭推進提供動力[26]，因此鎂粉顆粒在CO2氛圍中的點火燃燒特性就顯得尤為重要。 Legrand B. 等[27]將電動懸浮器置于高壓燃燒室中，將荷電的單顆粒鎂懸浮于電動懸浮器中，實現了在較高壓力下(最高2 MPa)單顆粒鎂的點火燃燒。發現單顆粒鎂在CO2中的點火過程受化學動力學控制，而燃燒過程受氣相擴散控制。50%點火概率對應的極限點火壓力隨著鎂粉顆粒的變大而減小，作者認為這是由于顆粒粒徑越小，向環境氣氛中的熱傳導損失越強烈。顆粒燃盡時間與燃燒室壓力關系不大而與環境氣氛中的CO2的摩爾分數有非常大的關系，燃盡時間隨著CO2的摩爾分數的減小而增加。同樣條件下鋁鎂合金(質量比1∶1，粒徑53～63μm、90～106μm)卻不能被點燃，這可能是由于MgAl2O4在合金表面的保護作用所導致[28]。

鋁粉表面經單質鎳包覆(Al@Ni)被證明可有效抑制鋁粉在推進劑燃燒表面的團聚以及提高鋁的燃燒效率。Shafirovich E.等[29-30]采用電動懸浮方法對比研究了Al@Ni在不同氣氛(Air、O2、CO2以及Ar)中的點火燃燒特性，獲得了點火延遲時間、燃盡時間、顆粒尺寸隨時間的變化規律。Al@Ni在幾種氧化性氣氛中的點火延遲時間均位于(1.3±0.7)ms這一范圍，而燃盡時間則表現出很大的區別，在O2、CO2和空氣中的燃盡時間分別為(1.7±0.5)、 (8.2±2.0)、和(14.8±4.2)ms。在惰性氣體Ar中，Al@Ni發生液態鋁和固態鎳之間的合金化放熱反應，因此同樣可以被激光點燃，然而延遲時間長于幾種氧化性氣氛。值得注意的是Al@Ni在空氣中的燃燒過程呈現明顯的兩階段反應特征，第一階段中心顆粒明亮而火焰區較暗，第二階段則是中心顆粒不發光而火焰區較亮，作者認為第一階段主要為鋁的燃燒而第二階段則主要為鎳的燃燒，然而其并未考慮燃燒過程鋁和鎳形成的合金相的燃燒。除了氣氛對Al@Ni燃燒特性有顯著影響之外，殼層Ni含量(0～14%)同樣顯著影響單顆粒Al@Ni的點火燃燒過程，隨著Ni包覆量增加，點火延遲時間先快速降低后穩定在2ms左右。由理論計算可知，單顆粒Al@Ni升溫到熔融態的時間為1.62ms，熔融過程所需時間1.40ms，結合點火延遲時間可推斷出點火發生在顆粒淺層鋁熔融階段，熔融鋁與鄰近的固相Ni發生了合金化放熱反應促進了點火的發生。

為研究含硼固體沖壓發動機補燃室中硼粒子的燃燒行為，胡松啟等[31]設計了粒子氣流懸浮激光點火實驗裝置，使用微氣流使粒子懸浮以避免接觸對點火和燃燒的影響，并利用激光點火實現了3μm硼粒子的點火燃燒特性測量。

研究人員采用類似的電動懸浮方法對15～110μm粒徑范圍內單顆粒Ti的點火燃燒特性進行研究，使用光電倍增管(PMT)和高速相機可以對燃燒過程中的圖像信息和光信號進行同步觀測，如圖3所示，燃燒初期火焰強度最大，隨后進入穩態燃燒階段，最后發生微爆導致整個燃燒過程結束。在該粒徑范圍內燃盡時間與初始粒徑之間符合公式(2)的指數關系，隨著粒徑的增大燃盡時間逐漸增大：

tb=1.29×103d1.56

(2)

圖3 單顆粒Ti燃燒過程中的光信號隨時間變化曲線Fig.3 Time variation of light-emission intensity profile for Ti particle burning in air

燃燒時間隨粒徑的依賴關系可以用來分析單顆粒Ti燃燒機理中的決速步驟，粒徑100μm以上Ti單顆粒燃燒符合擴散控制機理。

目前階段金屬燃料的懸浮燃燒還僅限于Al、Mg等傳統金屬燃料，在合金燃料燃燒中的應用較少，僅有Al-Mg的相關研究得到開展。考慮到鋁基合金燃料優異的點火性能和燃燒效率以及在推進劑、沖壓發動機中良好的應用前景，需進一步加強鋁基合金燃料的懸浮燃燒研究。

2.2 單顆粒非金屬燃料懸浮燃燒

炭常作為助催化劑用于改性雙基推進劑中。20世紀80年代，肯塔基大學的PECK R. E.[9]設計了基于氣動懸浮的單顆粒炭燃燒裝置，通過綜合考慮雷諾數、流體密度、流體速度以及顆粒直徑使得氣流拽力與顆粒重力平衡，從而實現顆粒懸浮。單顆粒炭的失重過程分為焦油的氣化以及顆粒的非均相氧化這兩個階段，基于此建立了單顆粒炭快速加熱-燃燒過程的失重方程，與不同升溫速率下的實驗數值對應良好。由于氣動懸浮方式不適用于小粒徑顆粒的懸浮燃燒過程研究以及氣動懸浮中的顆粒處于較強的對流環境中會導致火焰形貌的扭曲變形，Bar-Ziv Z.[10]發展了適用于炭顆粒燃燒的電動懸浮燃燒裝置，驗證了在一定溫度下(低于1100K)可實時獲得顆粒溫度、粒徑、密度、質量以及比表面積，然而在空氣中即使升高到3000K，該炭顆粒并不能被點燃。Cozzani V.[32]強化了環境氣氛的氧化能力并采用電動懸浮-激光點火裝置研究了合成炭單顆粒在純氧氣氛圍下的點火燃燒特性，試驗獲得了點火溫度、延遲時間以及燃盡時間。基于熱平衡方程建立了可描述單顆粒炭燃燒過程的數學模型，并對整個燃燒過程的溫度曲線進行預測，理論結果在點火階段以及快速升溫階段與實驗獲得的溫度—時間曲線吻合良好，然而該燃燒模型難以擴展到燃燒后期的高轉化率階段。李盛姬等[33-44]建立了基于光鑷懸浮的燃燒裝置，懸浮激光與點火激光采用同一束激光，在空氣氛圍中實現了活性炭單顆粒以及團聚體的懸浮、操控以及點火，并計算了不同時刻單顆粒炭的燃燒速度。單顆粒金屬燃料懸浮燃燒研究匯總見表2。

表2 單顆粒金屬燃料懸浮燃燒研究匯總Table 2 Contributions on combustion of levitated Al

續表2

3 液體燃料液滴懸浮燃燒研究進展

相較于傳統使用的液體燃料肼(NH2NH2)和肼的甲基化衍生物，自燃離子液體具有低毒、低蒸氣壓以及分子結構具有可設計性等特點，被認為是液體火箭發動機潛在的高性能燃料，通常與硝酸(HNO3)、四氧化二氮(N2O4)以及雙氧水(H2O2)等氧化劑配伍使用。自燃離子液體與上述氧化劑接觸即可發生自發點火燃燒，為火箭發動機提供推力。懸浮液滴為理解離子液體和氧化劑之間的燃燒化學反應機理提供了理想的無容器接觸環境。Brotton S. J.等[36]率先采用聲懸浮方式研究了含能離子液體1-甲基-4-氨基-1,2,4-三唑二氰胺鹽 ([MAT][DCA])在低濃度NO2氛圍中的氧化反應機理，通過實驗與量化計算結合確認了[O2N-NCNCN]-為[MAT][DCA]和NO2的反應的關鍵初始反應中間體。含能離子液體[MAT][DCA]的能量密度可進一步提升，通過硼等高熱值燃料的添加實現，硼的添加并未改變該氧化反應的初始路徑。通過對懸浮液滴氧化反應中實時拉曼光譜中特征峰的追蹤分析，可獲得含能離子液體的氧化反應速率，研究表明1-丁基-3-甲基咪唑二氰胺鹽 ([BMIM][DCA])的氧化反應速率是[MAT][DCA]氧化反應速率的20倍[37]。

除了含能離子液體外，研究人員在液體碳氫燃料液滴懸浮燃燒方面取得了一定的進展。JP-10是高能量密度碳氫燃料的典型代表(39.6kJ/cm3)，是現役吸氣式推進系統的主要燃料。JP-10相關研究不僅圍繞其分解和氧化機理開展，還在于如何在現有基礎上進一步提高碳氫燃料的能量密度以及燃燒效率。將鋁、鎂、硼等納米金屬粉添加到JP-10中形成納米流體是實現上述目標的重要途徑。研究人員將JP-10基納米流體液滴限制于聲場駐波點上，利用激光對其精確點火，通過采集燃燒過程中的顯微圖像、溫度以及光譜信息詳細研究了不同種類納米金屬粉(n-Al、n-Ti-Al-B)、納米鋁的粒徑以及表面化學狀態對JP-10點火燃燒特性的影響。

Lucas等[38]將液滴懸浮在氧化性氛圍中，研究了JP-10/Al納米流體的點火燃燒過程，平均點火溫度為(540±40)K，而相同實驗條件下JP-10液滴在達到點火溫度前由于液滴蒸發以及液滴周圍被加熱氣氛的擾動而逃離陷阱處。UV-Vis光譜發現了OH、CH、C2和AlO等初始燃燒初始產物的存在，提出了n-Al促進JP-10點火的3種可能作用機制，包括熱傳導機制、催化氧化機制以及鏈反應機制。由鋁、鈦和硼組成的納米復合金屬粉(n-Ti-Al-B)體積熱值超過89kJ/cm3，較納米鋁的理論體積熱值高(84kJ/cm3)。研究發現n-Ti-Al-B顆粒的點火發生在JP-10點火之前，當激光接觸液滴后，部分液滴發生氣化并形成蒸汽云，同時部分的n-Ti-Al-B被激光點燃并在圖像上呈現小的橙紅色亮點，燃燒的納米顆粒將JP-10的蒸汽點燃并最終形成劇烈的燃燒火焰。在實驗中觀測到燃燒火焰中AlO、BO、TiO等中間態存在的基礎上，通過理論計算證實了AlO、BO可以催化JP-10發生脫氫裂解反應并生成JP-10活性自由基，這一過程被認為是JP-10發生氧化反應的關鍵步驟。相比之下，TiO與JP-10不會發生脫氫裂解反應，其計算能壘高達209kJ/mol[39]。此外，表面活性劑可以使n-Ti-Al-B顆粒在JP-10中分散均勻，顯著降低含JP-10及納米流體的點火延遲、增大點火成功概率(由37%增加到64%)。單液滴JP-10/Ti-Al-B納米流體的燃燒過程如圖4所示。

圖4 單液滴JP-10/Ti-Al-B納米流體的燃燒過程Fig.4 Sequence of the ignition of JP-10/Ti-Al-B nanofluid droplets

進一步研究發現，所添加n-Al的粒徑越小，JP-10/Al納米流體點火發生所需要的臨界能量越低，臨界氧氣濃度也越低。此外，納米鋁進行應力處理與否并不會對JP-10/Al納米流體的點火、燃燒特性產生明顯的影響[40]。乙腈作為輔助溶劑球磨制備的n-Al表面被AlNnCmOvHx所覆蓋，添加該n-Al的納米流體點火延遲較普通n-Al(Al2O3惰性層)基納米流體長，這可能是由于AlNnCmOvHx對鋁核的氧化燃燒具有更強的限制作用。燃燒過程中AlO輻射強度低，因此，含AlNnCmOvHx表面層的n-Al使得JP-10的燃燒最高溫度要低于含常規納米鋁的JP-10。

除了n-Al之外，HZSM-5分子篩中的酸性位點被證明對JP-10的點火性能起到關鍵的影響，添加質量分數1%的HZSM-5可使JP-10的點火延遲時間縮短2～3ms，點火過程的溫度梯度增加1.3～1.6×105K/s。通過UV-Vis光譜發現了OH、CH、C2、O2、HCO以及H2O等燃燒過程中的特征中間產物。此外，一定濃度的NO2不會對JP-10/Al納米流體點火延遲以及點火階段的溫升速率起到明顯的影響。上述液體燃料液滴懸浮燃燒研究中雖然獲得了燃燒過程火焰光譜信息，并證實了燃燒過程中關鍵的中間物態，然而未能實現燃燒過程中火焰光譜的時間分辨分析，因此也未能對液體燃料液滴燃燒過程中化學組成的變化過程進行研究。單液滴液體燃料燃燒研究匯總見表3。

表3 單液滴液體燃料燃燒研究匯總Table 3 Contributions on combustion of levitated Al

4 結束語

懸浮燃燒技術消除了樣品和載體之間的接觸熱傳導，有利于從微觀尺度上準確描述燃燒過程中物質的變化和能量的釋放規律，獲取物質的本征燃燒特性。在多種懸浮技術中光鑷懸浮具有材料適用范圍廣、可精確操控顆粒/液滴懸浮位置、懸浮穩定性好以及便于集成等優點，是含能材料燃燒領域中最具有應用前景的一種。懸浮燃燒技術在含能材料領域的重點發展方向為：

(1)已有研究偏重于對點火延遲、燃盡時間、燃燒溫度、顆粒/液滴形態變化以及火焰演變等物理參量的獲取，在燃燒過程產物化學組成表征，尤其是具有高時間分辨能力的表征手段方面仍存在明顯不足；

(2)擴展懸浮燃燒技術在含能材料領域中的研究范圍，由單純的金屬或液體燃料燃燒研究拓展到單質含能材料以及復合含能顆粒燃燒，深入理解單質含能材料本征燃燒機理、含能材料與催化物質間的相互作用機理；

(3)在單顆粒、單液滴燃燒研究的基礎上，由簡入繁，開展含能材料多顆粒、多液滴燃燒研究，研究顆粒與顆粒之間以及液滴與液滴之間的相互作用，為復雜燃燒流場環境下含能材料燃燒模型的建立奠定基礎。