混凝土帆布力學性能與應用研究進展

王 晶，陶耀華，于 康，趙佳一，莊鳳明，李 輝

(1.中交一公局第六工程有限公司，天津 300451；2.河北工業大學土木與交通學院，天津 300401)

0 引 言

混凝土帆布(concrete canvas,CC)是由三維間隔織物骨架結構和骨架間填充粉體組成的一種新型織物增強水泥基復合材料(textile reinforced concrete,TRC)[1]，也稱為水泥毯[2-3]。其材料特點為：使用前柔軟易運輸，易于鋪設[1]；施工過程無需攪拌、澆筑以及模板支護等復雜工藝，只需簡單固定并表面澆水即可完成施工作業[4]；硬化速度極快，一般1～2 d即可完成施工，極大地縮短了工期[5]；此外，CC硬化后性能穩定，具有良好的抗壓、抗拉、抗裂、抗滲水、耐磨、耐酸、耐堿、防火性能[1]。

2005年，Brewin和Crawford發明了CC，隨后迅速將其投入生產和應用[1]。三維間隔織物自身具有較高的彈性模量，因此CC硬化后具有很好的延性，常規CC的極限拉應變可達到10%以上[6]，是普通混凝土極限拉應變的幾千倍。2014年，Han等[7]對CC的水泥組成、織物種類以及織物結構特征進行了系統研究，在國外原有CC的基礎上，進一步提高了CC的力學性能，使得CC在國內得到廣泛關注并逐漸應用于實踐中[8]。目前，CC已在混凝土帳篷、外灘襯里、溝渠襯砌、邊坡防護、混凝土修復等方面得到了應用，并且取得了良好的社會和經濟效益。

本文在系統介紹CC基本組成和力學性能的基礎上，梳理了CC力學性能研究、應用研究和材料組成對力學性能的影響，系統歸納了國內外有關CC性能和應用的最新進展，為進一步研究CC力學性能，優化材料設計以及推廣CC應用提供參考。

1 混凝土帆布材料的力學性能以及影響因素

CC以柔性三維間隔織物作為框架結構，并在織物中間層填充水泥粉體。三維間隔織物主要起到密封水泥，保證結構形狀以及增強和增韌水泥基體的作用，水泥粉體則作為硬化后的主要承重部分，承擔外荷載作用，同時保證材料的耐火性、抗滲性以及耐腐蝕性等。影響CC力學性能的因素主要包括：水泥粉體種類與組成、水灰比與表面噴水量、三維間隔織物材料類型與幾何形狀等。

1.1 水泥種類與水泥粉體組成

水泥粉體是CC強度的主要來源。CC所用水泥粉體的選擇需考慮兩個重要因素：第一是水泥應具有快硬早強的特征，以滿足CC快速施工的要求；第二是水泥的堿性不宜過高，以保證三維間隔織物在水泥基體中不易被堿腐蝕，具有良好的耐久性[9-10]。最初的CC水泥粉體主要采用鋁酸鹽水泥[1]，但相關研究[11]指出，隨著水化的不斷進行，鋁酸鹽水泥中的亞穩定狀態水化產物CAH10和C2AH8會轉化為穩定狀態水化產物C3AH6，導致水泥石的孔隙率上升，使鋁酸鹽水泥強度出現倒縮[12]。為解決這一問題，鮑步傳[10]提出了以硫鋁酸鹽水泥和石膏體系作為CC的粉體材料取代鋁酸鹽水泥，對比硫鋁酸鹽水泥和石膏體系、高鋁水泥、硅酸鹽水泥、氯氧鎂水泥以及磷酸鎂水泥六種水泥作為粉體材料的CC強度發展規律，試驗發現：硫鋁酸鹽水泥和石膏作為水泥粉體材料的CC力學性能最為優異；采用質量分數為70%的硫鋁酸鹽水泥和30%的半水石膏的粉體體系制備的CC強度最高，其1 d強度可達到30 MPa左右，10 d抗壓強度接近40 MPa，達到了60 d齡期強度的95%以上，后期強度也未發現倒縮，同時采用半水石膏的CC強度高于采用二水石膏的CC。目前，由鮑步傳提出的硫鋁酸鹽水泥和石膏體系是國內CC應用最廣的水泥粉體體系[13-15]。同時，鮑步傳[10]還研究了礦物摻合料、膨脹劑對CC力學性能的影響，并研究了硅酸鹽水泥-硫鋁酸鹽水泥-石膏三元體系作為水泥粉體的CC力學性能發展規律。研究發現礦渣質量分數為10%以內時可以提高CC的堆積密度，進而提升CC的強度，而粉煤灰和硅灰的摻入則會對CC強度造成不利影響。硅酸鹽水泥-硫鋁酸鹽水泥-石膏三元體系強度發展沒有明顯規律，同時后期強度會出現倒縮。為了推廣工業固體廢棄物在CC中的應用，田雯雯等[14]采用磷石膏代替天然石膏制備CC，研究發現，當磷石膏質量分數摻量為30%時，CC的直接拉伸強度可達到6 MPa，采用磷石膏代替石膏制備的CC的直接拉伸強度更高，具有很高的市場推廣價值。

1.2 水灰比與表面噴水量

CC的本質是一種新型水泥基復合材料，其硬化過程、強度發展規律以及材料最終強度受到基體水灰比的影響[15]。CC的水化硬化過程是通過在CC表面噴水，使其滲透至基體內部，與水泥粉體發生水化反應，逐漸硬化產生強度。在CC表面噴水過程中的噴水量、水的滲透速度和滲透均勻性以及CC織物層底部的滲水量均會影響基體的局部水灰比，進而影響CC的強度。為了使CC基體中的水分布更為均勻，Jongvivatsakul等[16]提出采用多次間隔噴水的方式以保證自由水可以被粉體充分吸收并參與反應，另外，Ghorbani等[17]提出先將水泥粉體與自由水充分拌和，再將新拌漿體借由其自重和流動灌入至三維間隔織物中，以保證自由水的均勻分布，但兩種方法工藝較為復雜，在實際工程中的可操作性較低。在實際工程中，最簡便的方法是綜合考慮自由水在水泥粉體中的滲透特征，確定最佳表面噴水量理論值。為此，Ma等[18]研究了表面噴水量對CC凝結時間和強度的影響，將噴水量折算成等效水灰比(由于在噴水過程中會不可避免地出現水分分布不均勻以及底部滲水等問題，實際局部水灰比與等效水灰比有一定差異)，等效水灰比研究范圍為0.33～0.45，結果表明，隨著水灰比的增加，CC的初凝和終凝時間延長，強度先升高后降低，在水灰比為0.42時CC的強度達到了峰值。造成這一現象的原因是當水灰比較低時，基體中的自由水含量不足，自由水無法滲透和擴散到基體的全部位置，導致基體部分位置的水泥無法充分水化，因此CC整體抗壓強度較低，當等效水灰比增加，自由水變得充足，基體水泥水化得更為均勻，此時基體強度才符合水泥隨水灰比上升而下降的規律。鮑步傳[10]的研究也表明，CC的等效水灰比在0.45左右時更有利于CC充分水化，這些研究為CC在工程中應用過程中的灑水量控制提供了一定的理論依據。

1.3 三維間隔織物材料種類與空間結構特征對CC強度的影響

三維間隔織物的出現及其在混凝土材料領域的應用是TRC一個重大的創新[19-22]，1868年，Bruer[23]發明了空間纖維。三維間隔織物與以往用于混凝土材料的織物在織物結構上存在很大的差異，如圖1所示[7]，典型的三維間隔織物結構是由兩個表層織物層(outer textile substrate)和中間間隔紗(spacer yarn)組成，兩層表層織物層又分為空隙較大的疏織層以及空隙較小的密織層，它具有三維的紗線結構以及三維的織物結構[20]。表層織物層一般由沿著經向方向的經紗(warp yarn)和沿著緯向的緯紗(weft yarn)編織成網孔狀，網孔的形狀和大小可以根據編織參數的設定而變化。經向方向是沿著機器生產的方向，緯向則是與經向相垂直的方向[24]。間隔紗是連接上下表層織物層的單絲，一般具有兩類間隔紗：間隔紗I和間隔紗II，且都成定向排列。間隔紗由于受到重力的作用會發生一定的對稱撓度。而應用于混凝土中的經編三維間隔織物具有特殊的意義，因為在織物間隙之間可以穿插較多的間隔紗，從而得到更好的穩定性和更大的強度[25]。

圖1 典型三維間隔織物的空間結構特征[7]Fig.1 Spatial structure characteristics of typical 3D spacer fabric[7]

三維間隔織物材料通常需滿足三個條件：(1)與水泥基體之間具有良好的黏結性能，同時具有與水泥接近的彈性模量，以保證在承載過程中織物與水泥基體間具有協調的變形能力，共同受力；(2)必須具有較高的孔結構穩定性，以便水泥粉體可以順利、快捷地灌入至三維間隔織物中；(3)具有一定的耐堿腐蝕性能，以保證織物不被堿性水泥漿體腐蝕。目前，滿足上述條件的可用于CC的織物材料包括聚醚砜樹脂(PES)[19-20,26]、滌綸樹脂(PET)[25]和聚對苯二甲酸四次甲基酯(PBT)[27]等。另外，一些無機纖維，包括碳纖維、玻璃纖維、玄武巖纖維等也可用作三維間隔織物材料，但由于這些無機纖維自身強度較高且脆性較大，利用這些纖維制備的CC延性有一定程度下降[24]。

除纖維種類外，三維間隔織物的織物空間結構特征對CC的力學性能也會產生很大的影響。三維間隔織物格局特征包括表層織物層網孔的形狀和大小、織物層厚度、中間間隔紗數量與角度等。Han等[7]將PET纖維作為CC三維間隔織物材料，研究了幾種具有不同三維間隔織物空間結構特征的CC的力學性能(見表1)，其間隔紗特征以及對應的CC抗拉強度如表2所示。研究表明，由于三維間隔織物在經向和緯向上的表面織物層以及間隔紗空間結構不同，CC的力學性能呈現各向異性，即經向和緯向上的抗拉性能存在差異。通常CC經向的抗拉強度低于緯向的抗拉強度，以N15-I為例，其經向的抗拉強度為1.17 MPa，緯向的抗拉強度為1.40 MPa，二者相差約20%。在拉伸極限狀態下，CC的裂縫寬度在0.5 mm左右[7]，遠大于高延性水泥基復合材料(engineered cementitious composite,ECC)的裂縫寬度(60 μm)[28]，因此CC的極限拉應變值較大，一般可達到10%左右。同時，CC的極限拉應變受三維間隔織物厚度影響，織物厚度越厚，極限拉應變越小。研究還發現，三維間隔織物中間間隔紗數量和角度會對CC拉伸性能產生影響，當中間間隔紗數量(體積分數)增加時，會略微提高CC的初裂強度和極限抗拉強度。Han等[7]的研究中指出，中間間隔紗絲數量的增加或傾斜角度(拉應力方向與纖維方向夾角)的減小都會減小裂縫的最大寬度，并增加基體的裂縫數量，提高極限拉應變。這說明中間間隔紗在基體中充分發揮了橋接和阻裂作用，在裂縫開展過程中紗絲有效維持材料的承載能力，紗絲數量的增加或傾斜角度的減小提高了開裂位置的剛度，從而使CC拉伸過程中裂縫更細，多裂縫開裂現象更為明顯，保證材料具有更高的延性。研究表明：當中間間隔紗的體積分數提高1倍時，CC的最大裂縫寬度減小23%，同時極限拉應變提高8%；隨著纖維傾斜角由68°減少到50°時，CC的最大裂縫寬度減少18%，而極限拉應變增加5%。

表1 三維間隔織物的織物空間結構特征[7]Table 1 Spatial structure characteristics of 3D spacer fabric[7]

表2 不同織物格局的CC纖維特征以及CC抗拉強度[7]Table 2 CC fiber yarn characteristics and CC tensile strength of different fabric patterns[7]

為進一步研究三維間隔織物空間結構特征對CC力學性能的影響，Li等[29]采用格點模型并結合應力強度因子通過數值模擬分析了CC在抗拉過程中的裂縫發展規律以及材料的拉伸應力-應變特征。研究表明，低彈性模量間隔紗的加入有利于裂縫的產生和發展，當裂縫形成后裂縫位置的纖維充分發揮橋接作用，承擔裂縫位置的荷載并將其傳遞回基體，同時三維間隔織物與基體作為一個整體共同承擔拉荷載，因此基體不會因為裂縫的形成而導致承載能力的下降，從而使基體其他位置形成微裂縫，最終呈現應變硬化和多裂縫開裂現象。三維間隔織物表層織物層網格形狀對CC拉伸性能也會產生影響，方形孔網格織物的CC的抗拉強度較菱形網格織物的CC下降約30%。Li等[29]的研究還表明，隨著中間間隔紗傾斜角度的減小，CC多裂縫破壞的平均裂縫間距減小，中間層纖維絲角度由75°減少至45°時，裂縫平均間距可減少50%，裂縫間距減小意味著破壞時材料形成更多的裂縫，材料的極限拉應變也就更大。

由于水泥基材料自身抗拉性能較差，同時柔性的三維間隔織物自身抗拉強度較低，因此CC的極限抗拉強度較低，一般在0.8～3.5 MPa[30]。為了提高CC的強度，張方圓等[6,31]在CC表面粘貼芳綸纖維無紡布(aramid fiber reinforced polymer,AFRP)和碳納米管改性超高分子量聚乙烯纖維布(carbon fiber reinforced polymer,CFRP)，制備了兩種FRP增強CC(fiber reinforced polymer-concrete canvas,FRP-CC)，并研究了兩種FRP-CC的抗壓、抗拉和抗剪性能。研究表明，與普通CC相比，FRP-CC的抗壓強度無明顯提升，但抗拉強度顯著增加，提高了15～20倍。在抗拉強度上升的同時延性出現明顯下降，經向和緯向上的極限拉應變均下降至4%左右，同時材料未出現應變硬化過程。此外，FRP-CC的抗剪強度提高40%，由3 MPa左右增加至5 MPa左右。由此可見，纖維的摻入可以有效提高CC的抗拉強度，但同時降低了材料的延性，因此FRP-CC的使用要根據工程進行合理選擇。

除影響CC的力學性能外，三維間隔織物的織物結構特征還會影響CC水化過程中的干縮，而水泥水化過程中的收縮可能導致水泥基體早期開裂進而影響CC的力學性能。Han等[32]研究了表2中N15-IV-CC和N15-II-CC兩種三維間隔織物、硫鋁酸鹽水泥和石膏體系的CC的干縮性能。研究表明，硫酸鹽水泥和石膏作為水泥粉體的CC干縮主要集中在水化的前10 d，水化30 d后，干縮基本停止，這與CC的抗壓強度發展規律一致。CC的干燥收縮小于普通水泥硬化試件，三維間隔織物主要通過層間的間隔纖維絲起到抑制材料干縮的作用，在收縮過程中，纖維紗絲與基體同時發生變形，間隔紗絲承擔基體因收縮而產生的部分應力從而抑制基體的收縮變形。由于經向和緯向織物結構特征差異，CC經向上的干縮值小于緯向，三維間隔織物對經向上的變形約束能力更強。試驗結果還表明，N15-II-CC的干燥收縮小于N15-IV-CC，這是由于N15-II-CC中的間隔紗與收縮應力方向的夾角(簡稱傾斜角)更小同時投影長度更長，因此N15-II-CC中的纖維充分發揮了其阻裂和限制變形的作用，從而減少了CC的干縮。

Li等[33]研究了PET纖維在(60±2) ℃的飽和Ca(OH)2溶液中浸泡10 d和450 d后PET纖維的質量、延伸率、極限抗拉強度以及彈性模量的變化，并采用SEM觀測了浸泡前后的纖絲表面形貌(見圖2[33])。研究表明，PET纖維具有一定的耐堿腐蝕能力，在飽和Ca(OH)2溶液中PET纖維質量、延伸率、極限抗壓強度以及彈性模量均未發生明顯變化，同時表面亦未發生明顯的損傷。在60 ℃下飽和Ca(OH)2溶液的pH值在12.4左右，高于硫鋁酸鹽水泥硬化后孔溶液pH值[34]。因此，根據該試驗結果可推測PET纖維在硫鋁酸鹽水泥體系中不易發生堿腐蝕，作為CC的三維間隔織物原材料具有優異的耐久性能。

圖2 PET纖維絲在(60±2) ℃的飽和Ca(OH)2溶液中浸泡后的表面形貌變化[33]Fig.2 Surface morphology changes of PET fibers soaked in saturated Ca(OH)2 solution at (60±2) ℃[33]

2 混凝土帆布的應用

2.1 混凝土帆布帳篷

混凝土帆布帳篷是CC最早的應用成果之一[35-36]。混凝土帆布帳篷充分發揮了CC的材料特點：在水化之前，CC柔軟易運輸，且容易加工成設計形狀，在帳篷使用時直接充氣成型，澆水待CC硬化后即可形成穩定結構。混凝土帆布結構多設計成拱形[37]，這樣充分發揮了CC抗壓強度較高的特點，同時規避了CC抗拉強度不足的缺點。此外，CC中的水泥基體力學性能穩定，且具有耐火性好[38]、抗腐蝕性能優異等特點，結構使用年限可達10年以上[33]。混凝土帆布帳篷具有搭建速度快、搭建簡單、建筑后結構承載能力高、保溫隔熱性能優異、耐久性好等優點，特別適用于防震減災工程臨時房屋、臨時基地指揮場所等場景。

2.2 混凝土帆布邊坡防護/擋土墻

CC的另一個廣泛應用場景是邊坡防護[33,39]。由于CC具有水化前柔軟、易于運輸等特點，CC邊坡防護施工方便[40]，施工過程僅需將CC吊裝鋪設、固定,再在表面噴水即可；同時CC硬化速度很快，一般2～5 d即可完成全部施工過程，CC邊坡防護的施工速度是普通混凝土邊坡防護的10倍[33]。Li等[33,41]通過有限元模擬方法分析了CC和FRP-CC邊坡防護的穩定性以及邊坡的應力分布規律，研究表明，CC邊坡防護結構可以有效提高邊坡土體的安全系數。由于CC自身的抗拉強度較低，因此CC適合與鋼筋等共同構成加筋土邊坡結構；在FRP-CC結構中，FRP有效提高了CC的抗拉強度以及抗拉剛度，使FRP-CC可用于10 m以下的邊坡防護結構。周林[42]研究了地震荷載作用下CC加筋土結構的抗震性能，研究表明，CC加筋土結構與普通土工布加筋土相比具有更好抗震性能，在0.7 g振幅時，CC加筋土結構與普通土工布加筋土結構相比坡頂最大沉降降低40%；采用蜂窩狀分布的CC防護-加筋土結構(見圖3)對加速度放大系數的抑制作用更為明顯[42]，還能有效減少擋土墻的變形和裂縫的產生，因此抗震性能更為優異。

圖3 蜂窩狀CC防護結構(單位：mm)[42]Fig.3 Honeycomb CC protection structure (unit:mm)[42]

Zhou等[43]采用振動臺模擬地震過程，研究不同振幅條件下600 mm高CC加筋土結構的抗震性能，并將試驗結果與有限元數值分析結果進行了對比。研究表明，CC加筋土邊坡的地震破壞過程是“由表面到中心”和“由高到低”破壞，并且CC邊坡的傾斜角在低振幅(<0.3 g)條件下對邊坡沉降影響很小，而在高振幅(>0.5 g)條件下，傾斜度較大的加固邊坡的水平位移小于傾斜度較小的模型。綜合考慮邊坡角度的加固效果、抗震性能以及施工難度，CC加筋土邊坡的適宜邊坡角度為20°左右。

2.3 混凝土帆布加固

由于CC具有水化硬化前柔軟，易于鋪設，同時CC還具有高延性特征，因此，CC可以用于對已有結構的加固[44]。相澤輝等[45]采用CC和CFRP聯合包裹加固混凝土圓形短柱，并研究加固后混凝土短柱的抗壓性能。研究表明，CC和CFRP的聯合包裹有效限制了受壓時混凝土短柱的橫向變形，顯著提高混凝土的等效抗壓強度，CC與CFRP聯合約束混凝土短柱抗壓強度和對應位移比未受約束的混凝土短柱提高了40.1%～50.1%和42.8%～98.1%。同時，相澤輝等[46-48]研究了CC與CFRP聯合約束方形混凝土柱的抗壓性能，得到了與圓柱相類似的結果，通過CC與CFRP聯合約束，混凝土方柱的抗壓強度和極限抗壓應變均有顯著提高。

除加固混凝土短柱外，曹鵬等[49-50]研究了采用CC包裹加固的塑料復合管(PVC管)的受壓和受彎性能，并研究了采用CC-CFRP-PVC管聯合加固混凝土柱的力學性能。研究發現，CC包裹的PVC管力學性能顯著提高，其環向剛度、極限受壓承載力以及極限受彎承載力較未約束的PVC管分別提高261.85%、82.79%和106.15%，同時CC-CFRP-PVC管聯合加固的混凝土短柱抗壓承載力也有顯著的提升。

Jafari等[51]采用數值分析方法研究了采用CC包裹的埋地管道抗爆性能。研究結果表明，由于CC的高延性特性，CC包裹可以有效降低爆破造成的埋地管道最大位移和最大應力。CC對埋地管道抗爆性能的提升效果與CC厚度、包裹層數以及CC對管道的包裹形式直接相關；隨著CC厚度的增加，埋地管道在爆炸荷載作用下的最大位移和最大應力減少；隨著CC包裹層數的增加，埋地管道因爆炸荷載而產生的應力集中被大大減小，埋地管道上的應力分布更加均勻，因此CC對管道抗爆性能的加固更加明顯，但考慮CC層數增加的增強效果與成本之間的平衡關系，CC包裹層數不宜超過2層。

2.4 其他應用

除在混凝土帳篷、邊坡防護以及既有結構加固上取得應用外，CC還在渠道襯砌、堤岸、涵洞襯砌、谷倉圍護以及修補工程中得到了應用[52-53]。在使用過程中，CC展現出了優異的抗腐蝕性能、防火性能以及強度穩定性[39]，同時，由于其施工效率極高，且無需大型機械施工，在降低施工成本的同時減少了因大型機械使用而產生的CO2氣體，因此創造了極大的經濟效益和環境效益。

除土木工程與公路工程應用外，CC還被應用于制造家具[54]。CC具有水化前柔軟以及硬化后強度穩定等優點，因此CC制造出的家具形狀精美且結實耐用[55-56]。

3 結語與展望

國內外針對混凝土帆布力學性能與應用進行了大量的相關研究，基于上述文獻歸納總結和分析討論，得到以下總結：

(1)CC具有強度發展快、抗拉延性高等特征，其1 d抗壓強度可達30 MPa，28 d抗拉極限拉伸應變在10%左右，具有很高的市場推廣價值。

(2)目前CC中應用最為廣泛的水泥粉體體系為硫鋁酸鹽水泥和石膏體系，等效水灰比在0.42左右時，CC的力學性能更優。

(3)由于三維間隔織物經向和緯向上的表面織物層以及間隔紗絲空間結構存在差異，因此CC的力學性能在經向和緯向上不同；中間間隔紗絲空間結構對CC的力學性能影響較大；由于CC自身的抗拉強度較低，可采用FRP增強CC以顯著提高CC的抗拉強度，但這會降低CC的延性。

(4)目前，CC已在混凝土帆布、邊坡防護、結構加固、渠道襯砌、堤岸、涵洞襯砌、谷倉圍護以及修補工程中得到應用，此外，CC還可用于制造家具。

從對上述文獻的分析討論可知，目前研究主要集中在水泥種類、水灰比和三維間隔織物材料種類和空間結構對CC力學性能的影響，但仍存在一些需解決的問題：

(1)施工過程中水灰比難以控制。與傳統的混凝土材料不同，CC是通過在表面噴水凝結硬化。施工過程中，由于滲透速度和滲透均勻性以及層底部的滲水量等多種因素影響，CC不同部位的水灰比難以分布均勻。如何通過改變施工工藝使水與水泥粉均勻接觸，仍需要進行深入研究。

(2)三維間隔織物材料耐堿性較差。目前CC中常用的PES、PET和PBT等材料耐堿性較差，在堿性水泥漿體環境中易腐蝕。三維間隔織物材料劣化將對CC的力學性能帶來負面影響。因此，需針對三維間隔織物材料在水泥漿體中的劣化機理及其對CC的長期力學性能的影響展開系統研究，為耐堿三維間隔織物材料的優化設計奠定理論基礎。

(3)CC應用范圍窄。目前CC主要用于邊坡防護、加固等非結構工程，應用范圍相對較窄。今后仍需結合CC柔軟易鋪設、施工無需振搗攪拌和模板支護、硬化速度快以及施工無需大量大型機械等優勢，進一步拓寬其應用領域與范圍。

CC是一種具有諸多優點的新型復合材料，其制備方式和施工成型均明顯區別于傳統混凝土材料。今后CC將向高強、高耐久性的方向發展，具有良好的應用前景。