溫度與壓力對水肥一體化滴灌灌水器堵塞影響研究

何坤，魏正英*，陳雪麗，賈維兵，魏才翔

?灌溉技術與裝備?

溫度與壓力對水肥一體化滴灌灌水器堵塞影響研究

何坤1,2，魏正英1,2*，陳雪麗1,2，賈維兵1,2，魏才翔1,2

（1.西安交通大學 機械工程學院 機械制造系統工程國家重點實驗室，西安 710049；2.陜西鵬運機械自動化科技有限公司，西安 710038）

【目的】探究在水肥一體化灌溉過程中，溫度對灌水器堵塞的影響。【方法】以市場常用的內鑲貼片式齒形流道灌水器為研究對象，采用4個溫度梯度（15、20、25、30 ℃），2個工作壓力（低壓50 kPa、常壓100 kPa），進行短周期間歇灌溉堵塞試驗，并在試驗后用場發射掃描電鏡對堵塞物質的結構和組成成分進行分析。【結果】磷酸二銨加速堵塞效果明顯，灌溉結束后灌水器平均相對流量下降到15.03%～34.02%；溫度從15 ℃升高到30 ℃，平均相對流量的下降速率減小，灌水結束后低壓下平均相對流量提高18.55%，常壓下平均相對流量提高14.88%。溫度并不影響堵塞物質的主要組成成分，其主要為磷酸鹽沉淀，但溫度提高，絮凝現象減弱，堵塞物質表面的復雜程度減小。灌水器中堵塞位置主要集中在過渡區、流道首部和流道尾部，占比分別為29.75%、22.31%、22.31%，改變溫度并不影響其堵塞位置的分布。【結論】提高肥液溫度可在一定程度上緩解灌水器的堵塞。

溫度；施肥；灌溉；灌水器；堵塞

0 引 言

【研究意義】與傳統灌溉方式中大田漫灌、肥料撒施等粗放的栽培方式相比，水肥一體化技術有效地解決了水資源利用不科學、不合理，化肥盲目施用、利用率低等問題。灌水器作為水肥一體化系統的終端，其堵塞問題一直影響著水肥一體化技術的發展。因此國內外專家學者開展了影響灌水器堵塞因素的相關研究。【研究進展】Taylor等[1]認為決定灌水器堵塞程度最重要的因素是灌水器的結構，而不是水質。Sefer等[2]發現肥料中同時包含鈣離子和硫酸根離子更容易形成難溶性沉淀，造成灌水器堵塞。李康勇等[3]研究不同泥沙級配和不同施肥濃度條件下對灌水器堵塞的影響提出，施肥濃度越大，粒徑為0.034～0.067 mm顆粒量越大，灌水器越容易發生堵塞。劉璐等[4]通過不同泥沙粒徑條件下的細小泥沙顆粒渾水滴灌試驗分析造成灌水器堵塞泥沙顆粒的敏感粒徑范圍在0.03～0.04 mm之間。劉燕芳等[5]、楊曉奇等[6]研究分別指出灌水器在硬水和微咸水2種水質條件下均會發生不同程度的堵塞。余楊等[7]通過地上滴灌和根區滲灌對比試驗發現，8孔流量可調灌水器在根區滲灌方式下更容易發生堵塞。Avner等[8]認為水中懸浮物顆粒大小比顆粒密度對灌水器堵塞的影響更大。

【切入點】在實際灌溉中，由于灌溉季節、灌溉區域的不同，灌溉水溫常常會有比較大的差異，然而不同溫度條件下灌水器的堵塞情況也不同。目前溫度在水肥一體化中對灌水器堵塞的影響研究較少，需要進一步探究。徐明金等[9]通過對比低壓與常壓滴灌系統，發現在低壓條件下灌水器流量受溫度變化影響顯著。牛文全等[10]對比粒徑小于0.1 mm的泥沙顆粒分別在夏季和冬季條件下的渾水滴灌試驗，發現水溫越高，灌水器抗堵塞性能越好。劉璐等[11]研究發現灌溉水溫對灌水器堵塞的影響小于泥沙級配濃度和施肥質量濃度。王浩翔等[12]通過不同溫度條件下的低壓灌溉試驗，發現不同溫度下加肥質量濃度閾值不同，且升高溫度能夠提高加肥質量濃度閾值。

【擬解決的關鍵問題】為了選擇合理的溫度區間，進一步細化溫度梯度，本試驗以內鑲貼片式灌水器為研究對象，分別探究在低壓和常壓條件下不同灌溉水溫在水肥一體化過程中對灌水器堵塞的影響，為不同地區、不同季節的灌溉施肥模式提供一定的依據。

1 材料與方法

1.1 材料與裝置

試驗采用市面上常見的內鑲貼片式齒形迷宮流道滴灌帶，壁厚0.4 mm，管徑為16 mm，齒間長度1 mm，流道寬度1.1 mm，齒高0.6 mm，齒間夾角40°，齒根夾角110°，工作壓力在100 kPa下的流量為2.2 L/h，經過清水測試后得到流態指數=0.54，灌水器制造偏差2.65%。

試驗用水采用水質良好的居民自來水，符合我國農田灌溉用水水質標準[13]；另外經過前期預試驗發現相比于氮肥和鉀肥，磷肥更容易發生堵塞，故試驗肥料采用大田常用的-磷酸二銨，總養分（N+P2O5）≥64%，N、P2O5、K2O的質量比為18∶46∶0，常溫下為黃褐色顆粒，溶于水呈乳白色渾濁溶液。

試驗平臺由溫控水箱、攪拌器、變頻水泵、壓力表、供水管道和滴灌帶等組成。溫控水箱的溫度控制范圍為0～99°，控制精度為±0.1°；攪拌器功率60 W，最高轉速3 000 r/min；變頻水泵最高揚程40 m，最大流量3.5 m3/h；壓力表量程0.25 MPa，精度0.001 MPa；兩兩滴灌帶的間隔為25 cm，其中每根滴灌帶包含5個灌水器，其間距為30 cm，共有4條、20個灌水器。平臺如圖1所示。

注 1.溫控水箱；2.攪拌器；3.灌水器；4.滴灌帶；5.壓力表；6.過濾器；7.變頻水泵；8.排水口。

1.2 試驗方案

試驗設置低壓50 kPa和常壓100 kPa這2個灌溉壓力；試驗中肥液的溫度參照一般作物適宜的灌溉溫度范圍[13-14]，故選擇15、20、25、30 ℃這4個溫度梯度；根據施肥經驗，施肥濃度一般不超過0.5%[15]，為獲得明顯的試驗效果，加快堵塞進程，設定施肥灌溉濃度5 g/L；參照國際滴頭抗堵塞研究標準草案[16]，并考慮實際的施肥灌溉時長，灌水時間為08:00—10:00，14:00—16:00，灌溉2 h，間隔4 h，連續5 d，共計灌溉10次。為了消除在每組的灌溉過程中，環境溫度對肥液溫度造成的影響，故將環境室溫設置為與肥液溫度相同的溫度。另外每次灌溉開始前需重新配制肥液，用電導率儀測量并記錄肥液值；每次灌溉結束時，重復測量并記錄灌水器流量3次。進行完全試驗，共設置8個處理，每個處理重復3次。每組試驗結束后，取下滴灌帶置于遮陰通風處風干，沖洗試驗平臺，確保無上組試驗肥料殘留，并更換新的滴灌帶進行下一組試驗。

1.3 評估指標

試驗采用平均相對流量（）來評價系統堵塞，其計算式為：

1.4 堵塞位置

待灌水器內水分完全風干之后，剝開滴灌帶，記錄堵塞物在灌水器內的堵塞位置。堵塞位置劃分如圖2所示，堵塞物質在柵格處聚集稱之為柵格入口堵塞；在介于柵格處與流道第1個單元擋板處之間聚集稱之為過渡區堵塞；在流道前3個單元中聚集稱之為流道首部堵塞；在流道第4個單元轉到第5個單元之間聚集稱之為流道中部堵塞；在剩下單元之間聚集稱之為流道尾部堵塞。

圖2 流道分區示意圖

1.5 堵塞物質結構和主要成分分析方法

將剝開滴灌帶所得到的灌水器用高精度天平（0.001 g）稱質量，后將其放入自封袋中，加入去離子水，放入超聲波清洗機中震蕩清洗，然后將清洗干凈的灌水器烘干、稱質量，灌水器原始質量和烘干之后的質量之差即為堵塞物質的干質量；將自封袋中的洗液烘干，采用場發射掃描電鏡觀察堵塞物質表面形貌，并分析堵塞物質的基本元素組成。

2 結果與分析

2.1 試驗參數對灌水器堵塞的影響程度

以肥液溫度、壓力為自變量，平均相對流量為因變量進行主體間效應檢驗，結果如表1所示。從表1可以看出，灌溉水溫的<0.05，說明灌溉水溫對平均相對流量的影響達到顯著水平，是影響灌水器堵塞的重要因素；而壓力的>0.05，未達到顯著水平，說明在本試驗條件下，壓力對灌水器堵塞的影響并不明顯。

表1 顯著性檢驗

系統在10次滴灌期間灌水器的平均相對流量變化如圖3所示。從整個過程中可以看出，10次灌水結束后，50 kPa下平均相對流量下降到15.47%～34.02%，100 kPa下平均相對流量下降到15.03%～29.91%，說明質量濃度為5g/L的磷酸二銨對灌水器的堵塞作用比較明顯；比較圖3（a）和圖3（b）可以發現，10次灌水后，50 kPa下平均相對流量表現為25 ℃>30 ℃>20 ℃>15 ℃，溫度由15 ℃分別提高到20、25、30 ℃時，平均相對流量由15.47%分別增加到19.94%、29.14%、34.02%，在100 kPa下平均相對流量表現為30 ℃>25 ℃>20 ℃>15 ℃，溫度由15 ℃分別提高到20、25、30 ℃時，平均相對流量由15.03%分別增加到19.71%、24.93%、29.91%，說明升高溫度可以提高平均相對流量，且在常壓100 kPa下平均相對流量的提高程度比在低壓50 kPa下要低。

另外，由圖3可以看出，10次灌水結束后，在15、20、30 ℃下，平均相對流量在常壓和低壓條件下的差值分別為0.44%、0.23%、0.77%，并無顯著差別；在25 ℃下，低壓條件的平均相對流量為34.02%，要明顯高于常壓條件下的平均相對流量24.93%。從整個滴灌過程來看，在15 ℃和30 ℃下，平均相對流量的下降速率在低壓和常壓條件下無顯著差別；在20、25 ℃下，平均相對流量在常壓條件下的下降速率顯著快于低壓條件下。因此，對于5 g/L的磷酸二銨肥液來說，常壓和低壓條件對灌水器平均相對流量的影響并沒有明顯的規律。

圖3 不同灌溉壓力下灌溉水溫對平均相對流量的影響

用線性關系擬合平均相對流量隨灌水次數的變化趨勢，結果如圖4所示。直線斜率絕對值的大小表示平均相對流量隨灌水次數下降速率的快慢，即值越大，下降速率越快。由圖4可知，溫度從15 ℃分別提高到20、25、30 ℃時，低壓下值從9.165變化到6.549、6.696、7.061，常壓下值從8.398變化到7.521、8.544、7.594，說明隨著溫度的提高，平均相對流量的下降速率有所變慢；從值變化的幅度來看，在低壓條件下溫度對平均相對流量的下降速率的影響比在常壓條件下要大。

2.2 堵塞物質組成成分分析

用場發射掃描電鏡對不同溫度、壓力下堵塞物質進行觀測，結果如圖5所示。由圖5可得，從整體上來看，堵塞物質表面結構復雜，通過吸附不規則的細小顆粒團聚形成絮狀的堆積體，絮凝現象比較明顯，且堆積體之間存在空隙。對于不同溫度條件下的堵塞物質，其表面形貌結構有所不同，在15、20 ℃條件下顆粒間的絮凝作用較強，堆積體表面吸附的不規則細小顆粒較多，表面結構相對復雜；而在25、30 ℃條件下絮狀物質明顯減少，堆積體表面吸附的細小顆粒變少，表面結構的復雜程度明顯減少。對不同壓力條件下堵塞物質進行觀察分析發現，在常壓和低壓條件下二者的表面形貌并沒有顯著差別。說明工作壓力并不影響堵塞物質的微觀形貌。

圖4 平均相對流量和灌水次數的擬合關系

圖5 不同溫度、壓力條件下堵塞物質電鏡掃描結構

不同溫度、壓力條件下堵塞物質中各元素的質量百分比見表2。從表2中可知不同溫度、壓力條件下堵塞物質中元素種類基本一致，主要元素為O和P元素，說明不同處理下灌水器堵塞物質的主要組成成分基本不變，為磷酸鹽。比較不同溫度下P元素以及Ca、Mg等元素量可知，隨著溫度的增加，P元素量下降，低壓下Ca、Mg等元素量波動范圍小，基本不變，常壓下Ca、Mg等元素量從整體上看有所減少，這可能是由于溫度增加，磷酸鹽和鈣鎂沉淀的溶解度增加，使得沉淀中P、Ca、Mg等元素量下降；而此時灌水器的平均相對流量隨溫度的增加而增加，進一步說明減輕灌水器堵塞的原因主要是由于磷酸鹽量減少引起的。另外在低壓下的P、Ca、Mg等元素量小于常壓條件下，說明壓力變大，灌水器中滯留的堵塞物質增加，其磷酸鹽和鈣鎂沉淀的比例增加。

2.3 堵塞位置分析

試驗結束后將完全風干的滴灌帶刨開，觀察堵塞物質在灌水器中的沉積部位，在所有試驗共160個灌水器中，堵塞123個，除去因人為拆壞的2個灌水器，統計了121個堵塞的灌水器堵塞位置情況，結果如表3所示。圖6為5個不同灌水器堵塞物質沉積位置的情況。

表2 不同溫度、壓力下堵塞物質各元素質量百分比

表3 不同溫度、壓力條件下灌水器堵塞位置統計

從表3可以看出，溫度由15 ℃提高到20、25、30 ℃，灌水器的堵塞個數在低壓條件下由17個降低到15、13、13個，常壓條件下由17個降低到16、15、15個，說明灌水器堵塞的個數基本隨溫度的提高而減少。在所有堵塞的灌水器中，柵格入口、過渡區、流道首部、流道中部和流道尾部的比例分別為9.92%、29.75%、22.31%、15.7%和22.31%，說明灌水器堵塞多發生于過渡區、流道首部和流道尾部。在不同溫度下比較各個堵塞位置的數目發現，在柵格入口和流道首部2個堵塞位置的數目基本不隨溫度的變化而變化；而在過渡區、流道中部和流道尾部3個堵塞位置的數目沒有明顯的隨溫度變化的規律，說明灌水器的堵塞位置是一個隨機的現象，提高溫度并不影響其分布。

3 討 論

3.1 溫度、壓力對灌水器堵塞影響分析

灌溉水溫對灌水器流量的影響比較復雜。隨著溫度的升高，流體內水分子的微觀結構發生改變，從而使分子的內能發生變化，進而影響流體的黏度和擴散：水的內能隨著溫度的增加而增加，黏度系數隨著溫度的增加而減小；溫度越高，流體內分子間無規則的運動和碰撞越激烈，分子偏離其原始位置就越遠，分子間的相互作用力就越弱，流體就越容易擴散[17-18]，具體表現為灌水器流量隨溫度的提高而增加[9]。

另外，溫度升高，肥液中的顆粒之間在保持吸引力不變的同時排斥力增加[19]，使得形成的絮凝物更加脆弱，更容易被紊流和流體剪切力打破，形成更小的絮狀沉淀，到達流道高剪力區附近時更容易被打碎重新混入肥液中，最終導致溫度越高，形成的絮凝沉淀越少，且沉速隨著溫度的增加而減少[20]，正如圖4所示，曲線斜率隨著溫度的提高而降低，表明溫度越高，絮凝物沉淀的就越慢，灌水器的平均相對流量下降的就越慢。紊動剪切對于粒徑不同的絮體影響也不同，對于粒徑較小（6～24 μm）的細顆粒絮體影響不明顯，對于粒徑較大（48～384 μm）顆粒絮體來說具有較大的影響[21]，即溫度升高，流體的紊動性增強，對試驗中絮凝顆粒（5～100 μm）產生較大的影響。因此，在實際應用中，如溫室水肥一體化滴灌時，建議適當提高灌溉水溫以減少灌水器發生堵塞的概率。

一般來說，壓力對于灌水器堵塞的影響主要是通過影響灌水器流道摩阻系數的大小來實現的。當壓力≤40 kPa時，此時e<360，流體為層流，且壓力越大，值越小；當壓力=45～50 kPa時，此時e=360～450，流態開始從層流向湍流轉捩；當工作壓力≥45 kPa時，此時e>450，流態變為湍流，值趨于穩定，不隨壓力的變化而變化[22]。在本試驗中低壓50 kPa和常壓100 kPa下，灌水器內流態均處于湍流狀態。壓力增大，流體的紊動性增加，加大了肥液中顆粒間碰撞的概率，更容易形成絮凝物從而依附在灌水器流道壁面；但同時由于壓力增大，強水流體紊動所導致的高剪切力會破壞生成的絮凝物，使其更容易隨著水流沖出流道[23]。所以工作壓力和灌水器堵塞并不是簡單的線性關系，還與肥液濃度、肥液中顆粒粒徑等共同作用，影響灌水器的堵塞[24-25]。本試驗在5 g/L的磷酸二銨下進行，發現壓力對灌水器堵塞并無明顯規律[26]。

3.2 堵塞物質分析

表4為試驗選用的磷酸二銨肥料中各元素的質量百分比，由表可得，原狀肥料中除了含磷酸氫二銨之外，還引入了少量的Ca、Mg、Fe、Al、F等元素。當水中加入磷酸二銨肥料時，一方面，磷酸氫二銨離子化產生磷酸根離子，與溶液中的鈣、鎂、氟等離子結合產生磷酸鈣、磷酸鎂、氟磷酸鈣等難溶于水的磷酸鹽沉淀，特別是在溶液環境處于pH較高的條件下，更容易產生堵塞物質，因此可以采用pH較低的酸性磷肥緩解灌水器的堵塞[27]；另一方面，溶液中細小不溶于水的不規則顆粒物質也隨著肥料加入溶液而增多，由于磷酸根離子的吸附作用，會與溶液中的懸浮雜質結合團聚生成絮凝體，進一步增加了灌水器堵塞的可能[28]。另外有學者研究指出灌水器中堵塞物質是以絲狀菌體及其胞外多聚物為橋梁富集成絮狀體為主形成的小顆粒沉積物[29]，而本試驗中由于缺乏微生物生長所必需的營養物質、試驗時間較短等因素，并未觀察到此現象。因此本試驗中加入磷酸二銨使得灌水器堵塞的主要原因為磷肥吸附雜質形成絮凝物的物理堵塞以及溶液中離子置換形成沉淀的化學堵塞的耦合。

3.3 堵塞位置分析

灌水器內部迷宮流道尺寸微小，結構復雜，用常規的方法難以對其內部的流場進行分析，喻黎明等[30]采用計算流體力學（CFD）方法進行仿真，并對比粒子圖像測速法（PIV）得到的結果，發現CFD方法得出的固體顆粒運動特性基本符合實際情況。故本文采用CFD的方法對灌水器流道進行模擬，圖7為在100 kPa下灌水器內部流道速度矢量圖和流線圖。

由圖7可知，在灌水器流道內部流體呈一個復雜的紊流狀，主流區在流道中間，基本沿迎水面齒尖流動，和低速區分界比較明顯，并存在一定數量的漩渦。在柵格入口處，由于入口速度很低，幾乎為零，存在低速區和滯止區，肥液中的細小顆粒有一定概率在此處沉積造成灌水器堵塞；而在過渡區，由于水流流速較慢，肥液中顆粒碰撞概率較低，不易彼此黏結絮凝形成較大顆粒，其與壁面間的黏附能相對于其本身的動能來說較大，因而顆粒容易在碰撞后失去其全部的動能從而黏附在壁面上[31]，造成流道堵塞；另外在流道首部和流道尾部處，存在有多個低速漩渦，顆粒在進入到這些低速漩渦時，一方面由于漩渦內速度低，一旦進入很難被沖出，久而久之，就會因顆粒間的靠攏、碰撞結合形成大的絮凝物而堵塞流道[32]，另一方面，在灌溉結束后間隙期間，在漩渦處滯留的細小顆粒在重力作用下沉降，彼此結合形成較大的團聚體依附在流道表面形成堵塞；而在流道中部處，存在較多速度為零的速度死區，使得肥液中的細小顆粒容易在此沉積造成灌水器堵塞。

圖7 灌水器流道內速度矢量與流線圖

4 結 論

1）5 g/L的磷酸二銨肥料加速灌水器堵塞的效果明顯。升高溫度可以提高平均相對流量，且在低壓條件下提高的程度比在常壓條件下大；隨著溫度的提高，平均相對流量的下降速率有所減慢，且在低壓條件下下降速率減緩的幅度比在常壓條件下大。

2）溫度對灌水器中堵塞物質的組成成分影響不明顯，其主要為磷酸鹽，堵塞機制為磷肥吸附作用形成絮凝物的物理堵塞與離子置換形成沉淀的化學堵塞的耦合。溫度升高，堵塞物質中吸附的細小顆粒減少，絮凝現象減弱，且磷酸鹽量有所減少。壓力并不影響堵塞物質的微觀形貌，但在常壓條件下會使堵塞物質中磷酸鹽量增加。

3）提高溫度并不影響灌水器堵塞位置的分布。灌水器中堵塞物質位于柵格入口、過渡區、流道首部、流道中部和流道尾部的比例分別為9.92%、29.75%、22.31%、15.7%和22.31%，主要集中在過渡區、流道首部和流道尾部，因此建議對過渡區、流道首部和流道尾部3個位置進行結構優化，緩解灌水器堵塞。

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The Combined Effect of Temperature and Pressure on Emitter Clogging in Integrated Drip Fertigation System

HE Kun1,2, WEI Zhengying1,2*, CHEN Xueli1,2, JIA Weibing1,2, WEI Caixiang1,2

(1.School of Mechanical Engineering, State Key Lab for Manufacturing System Engineering, Xi’an Jiaotong University, Xi’an 710049, China; 2. Shaanxi Pengyun Machinery Automation Technology Co. LTD, Xi’an 710038, China)

【Background and objective】Water-fertilizer integrated drip irrigation has advantages over traditional methods, including even fertilization, saving water and fertilizer, and precise control. However, emitter clogging is a problem limiting its widespread use. While emitter clogging is affected by various factors, the role of irrigation water temperature is poorly understood. This paper is to investigate the combined impact of temperature and working pressure on emitter blockage in a water-fertilizer integrated irrigation system.【Method】We used the plain channel emitter; the short-cycle intermittent irrigation clogging tests were conducted under temperature ranging from 15 to 30 ℃, and working pressures at 50 kPa (low) an 100 kPa (normal). Ammonium phosphates were used as the fertilizer and tap water as the irrigation water. Average water flow in the emitter was monitored; at the end of the experiment, the geometrical structure and composition of the clogging materials were analyzed using SEM; the blocking position in the emitter was also measured.【Result】Ammonium phosphate had a significant effect on clogging; irrigation reduced the average relative flow in the emitter by 15.03%～34.02%. Temperature rise increased the average relative flow, and the increase under the low pressure was greater than under the normal pressure. Irrigation increased the average relative flow by 18.55% under low pressure and 14.88% under normal pressure. The temperature did not affect the main components of the clogging material. The mechanisms underlying the blockage involve physical blockage by flocculation and replacement of ions in formation of the flocculation. However, increasing temperature weakened the flocculation and reduced surficial complexity of the blockage materials. In the emitter, the blockage was mainly located at the transition zone, the channel head, and the tail of the channel, which accounted for 29.75%, 22.31%, and 22.31% of the blockage, respectively. Changing temperature did not affect the blockage location. Therefore, it is recommended to optimize the structure of the transition zone, the channel head, and the tail of the channel to alleviate the blockage.【Conclusion】Increasing temperature can reduce flocculation thereby alleviating emitter blockage to some extent, regardless of working pressure.

temperature; fertilization; irrigation; emitter; blockage

何坤, 魏正英, 陳雪麗, 等. 溫度與壓力對水肥一體化滴灌灌水器堵塞影響研究[J]. 灌溉排水學報2023, 42(3): 74-81.

HE Kun, WEI Zhengying, CHEN Xueli, et al.The Combined Effect of Temperature and Pressure on Emitter Clogging in Integrated Drip Fertigation System[J]. Journal of Irrigation and Drainage, 2023, 42(3): 74-81.

S275.6

A

10.13522/j.cnki.ggps.2022169

1672 - 3317（2023）03 - 0074 - 08

2022-03-30

陜西省重點研發計劃項目（2022ZDLNY03-032）

何坤（1998-），男。碩士研究生，主要從事灌水器流道結構設計研究。E-mail: hekunhk@stu.xjtu.edu.cn

魏正英（1967-），女。教授，主要從事微流體器件設計與制造研究。E-mail: zywei@mail.xjtu.edu.cn

責任編輯：趙宇龍