王 亮,唐家財,王維東,喬凌云,王 超,姚愛國,李鴻斌,鮮林云
(1.中油國家石油天然氣管材工程技術研究中心有限公司,西安 710018;2.寶雞石油鋼管有限責任公司,陜西 寶雞 721008;3.陜西省高性能連續管重點實驗室,陜西 寶雞 721008;4.中國石油集團測井有限公司新疆分公司,新疆 克拉瑪依 834000;5.浙江金洲管道工業有限公司,浙江 湖州 313099)
隨著我國大位移水平井數量和水平井長度的日益增加,作業壓力日益增大,對連續管的下入深度、高壓等方面提出了更高的要求。同時,隨著連續管長度、單卷質量不斷提高,增大了管材的運輸難度,對連續管作業車承重能力、提拉能力提出了更高的要求。有資料顯示,塔里木盆地超深層油氣資源量豐富,埋深在6 000 m 以上的石油和天然氣資源分別占全國總資源的83.2%和63.9%,勘探開發潛力巨大[1-2]。因此,對屈服強度在130 ksi 鋼級以上的超高強度變壁厚連續管產品需求迫切。
CT130變壁厚連續管是一種外徑不變、壁厚沿長度方向漸變的新型管材,與同鋼級等壁厚連續管相比,變壁厚連續管具有減輕管柱懸掛質量、提高作業下入深度、便于運輸等特點,因此,在深井、超深井、大位移水平井及頁巖氣開發中的壓裂、鉆磨等作業中具有獨特的優勢[3-7]。國內此前尚無此類產品,川慶鉆探、中石化、新疆油田等根據開發需要,近年相繼進口了多盤NOV 公司生產的QT-1300 變壁厚連續油管(CT130 鋼級),但由于供貨周期長,價格高,不能及時滿足油田開發需求。
筆者對國產CT130連續管進行了顯微組織及力學性能分析,并介紹其在某油田下井生產作業情況,為用戶全面了解國產CT130變壁厚連續管產品性能、合理制定生產 作業工藝及促進該產品在油田的推廣應用提供數據支撐。
試驗選取5 m未經卷曲的CT130變壁厚連續管實物管材,規格為Φ50.8 mm×(4.44~4.8)mm,管材化學成分見表1。使用Olympus GX71顯微鏡進行金相及夾雜物分析;使用Durascan-70 試驗機進行硬度檢測;使用ZIWCK1200 型試驗機進行整管拉伸性能檢測;使用WE-30B型液壓式萬能試驗機進行壓扁及擴口檢測;使用SW-CPT-200 水壓系統進行管材內外壓測試;使用PLW-100型試驗機進行彎曲疲勞性能測試。

表1 CT130連續管化學成分 %
1.2.1 微觀組織
管材焊縫和母材的金相照片如圖1 所示。由圖1(a)~圖1(d)可知,CT130 變壁厚連續管組織均勻,且HFW 焊縫、熱影響區、母材組織基本一致。由圖1(e)可知,母材以細晶板條鐵素體+粒狀貝氏體+珠光體組織為主。對管柱進行晶粒度分析可知,焊縫和母材晶粒度均為12 級,帶狀組織小于1.5 級,夾雜物小于1.0 級,表明成品管的晶粒較細,帶狀組織和非金屬夾雜控制得當。

圖1 CT130連續管管材金相組織形貌
1.2.2 管材強度
對CT130 變壁厚連續管進行拉伸性能檢測,每組取3根試樣,檢測結果取平均值,見表2。結果表明,管體屈服強度、抗拉強度及斷后伸長率均高于設計要求,管材具有良好的強塑性匹配,確保其具有更高的承載和解卡能力,在水平段作業時可以下入更長距離。

表2 拉伸試驗檢測結果
1.2.3 硬度
對CT130變壁厚連續管進行硬度檢測,結果如圖2 所示。由圖2 可以看出,焊縫和母材硬度基本一致,均在306HV1.0~336HV1.0之間,硬度控制合理,滿足≤ 382HV1.0的設計要求。

圖2 CT130變壁厚連續管硬度試驗結果
1.2.4 塑性
參考API SPEC 5ST標準對CT130變壁厚連續管樣品開展塑性檢測。表3、表4分別為管材壓扁試驗和擴口試驗結果,由表3、表4可以看出,采用WE-30B 型液壓式萬能試驗機將試樣壓扁至43.2 mm時,焊縫在0°、90°時均未出現裂紋。對試樣擴口至19%時,端部焊縫母材未出現裂口。由此可知,CT130變壁厚連續管具有良好的塑性,可滿足現場服役過程中大應變彎曲變形要求。

表3 壓扁試驗結果

表4 擴口試驗結果
1.2.5 抗內、外壓性能
分別對Φ50.8 mm×4.44 mm、Φ50.8 mm×4.80 mm CT130 變壁厚連續管進行抗內壓爆破試驗,試驗結果如圖3 所示。從圖3 可以看出,Φ50.8 mm×4.44 mm 試樣升壓至176.4 MPa 時爆破失效,爆口位于堵頭環焊縫上,較理論計算值(162.7 MPa)提高8.4%;1302 試樣升壓至103.4 MPa,保壓15 min,保壓過程中無泄漏,繼續升壓至223.3 MPa 時爆破失效,爆口位于焊縫上,較理論計算值(175.9 MPa)提高26.9%。試驗結果表明,CT130 變壁厚連續管抗內壓性能優異。

圖3 CT130變壁厚連續管爆破試驗曲線
對CT130 變壁厚連續管抗外壓性能,其規格Φ50.8 mm×4.44 mm、Φ50.8 mm×4.80 mm CT130 連續管樣管進行外壓擠毀試驗。試驗結果如圖4 所示,1303#試樣外壓失效壓力為165.2 MPa,較理論計算值(143 MPa)提高15.5%;1304#試樣外壓失效壓力為187.9 MPa,較理論計算值(153.4 MPa)提高22%。結果表明,CT130 變壁厚連續管抗擠毀性能優異。

圖4 CT130變壁厚連續管擠毀試驗曲線
試驗結果表明,CT130 變壁厚連續管具有良好的抗內壓和外壓能力,可大幅提高油田增產作業中高壓射孔、多段壓裂等復雜作業的安全性。
目前,各大高校轉專業大概可以分為三類:零門檻轉專業、在名額或成績上放寬和在條件或途徑上放寬;但浙江工業大學為全國高等院校開啟先河—從2016年起全面放開轉專業。那么,全面放開轉專業這一政策是否可以行呢?
1.2.6 彎曲疲勞性能
彎曲疲勞是導致連續管失效的主要因素,采用低周疲勞試驗機模擬連續管現場作業過程中的彎曲疲勞過程,在穩壓狀態下通過液壓缸推動,使試樣反復彎曲和矯直,直至失效[8-9]。
試驗中,彎曲模半徑與現場作業車導向拱和作業卷筒的最小半徑相同,取1 828 mm;管內相對壓力為34.47 MPa。對Φ50.8 mm×4.44 mm×1 524 mm、Φ50.8 mm×4.80 mm×1 524 mm 樣管進行彎曲疲勞檢測。結果表明,Φ50.8 mm×4.44 mm樣品疲勞壽命均值為219 次,相比相同規格CT110連續管,疲勞壽命提高了33%;Φ50.8 mm×4.80 mm 樣品疲勞壽命均值為260 次,相比相同規格CT110連續管,疲勞壽命提高了34%。由結果可知,國產CT130變壁厚連續管在帶壓條件下表現出較好的抗彎曲疲勞性能,現場作業中可大幅提升管材的起下次數,從而提高施工的安全性及經濟性。
新疆油田近年來水平井呈規模化開發,非常規油氣藏成為勘探開發主力,橋射聯作、大型分段水力壓裂成為開發的必要手段,在環瑪湖區塊、吉木薩爾頁巖油區塊井深超過5 000 m,水平井水平段大多在1 500 m以上,最長超過3 500 m。超高強度CT130變壁厚連續管具有承載、解卡能力強等優勢,必然成為深井、超深井、長水平段井儲層改造的一把利器[10-13]。
采用7 000 m CT130 鋼級Φ50.8 mm×(4.44~4.80)mm 變壁厚連續油管配套LG450-7000連續油管作業車組,在頁巖油、瑪湖凹陷等自生自儲致密油氣儲層改造中提供通洗井、首段射孔、沖砂、鉆磨橋塞等技術服務。該盤管柱已在新疆油田各個區域完成多口井作業。典型作業情況如下:
(1)通洗井+首段射孔作業。對于需要儲層改造的非常規油氣新井,為了快速實現儲層改造,采用連續油管首先進行一趟通洗井作業,為后續首段射孔以及橋射聯作提供井筒安全性保障。通過連續油管傳輸進行分簇首段射孔溝通儲層,為泵送橋塞提供液體通道。利用CT130變壁厚連續管下入水平段深的優勢擺脫了對井架的依賴,提高了自動化程度和作業效率,降低了作業勞動強度,為油田增儲上產保駕護航。
(2)鉆磨橋塞作業。對于新疆油田非常規油氣開發采用的密切割、強加砂分段壓裂的方式,在完成橋射聯作和體積壓裂之后,連續油管將鉆除井內橋塞,清理干凈井筒為油氣井投產清除障礙。利用國產CT130變壁厚連續管高強度的優勢,有效克服新疆油田單井橋塞數量多、出砂量大、施工壓力高、施工難度大的難題,提高了施工效率和施工安全性。
目前該盤連續管在高壓環境下累計安全起下37 次,其中包括通洗井12 次、首段射孔10 次、鉆磨橋塞15 次、鉆除橋塞128 級,累計作業超過480 h。最高施工壓力58 MPa,平均施工壓力42 MPa,滿足施工設計要求。疲勞軟件模擬預測顯示,該盤連續管的平均累計疲勞損傷率為29%,高于預期,且對比其他鋼級連續管優勢明顯。
(1)通過對CT130變壁厚連續管不同壁厚微觀組織分析,發現其母材、焊縫微觀組織均一性較好,且不同壁厚組織基本一致,且其組織為細晶板條鐵素體+粒狀貝氏體。管材強度高,塑性、硬度控制較好,具有較高的抗內、外壓能力和彎曲疲勞壽命,產品綜合性能較好,可滿足超深井、非常規油氣藏對連續管承載能力、承內外壓能力、水平下入深度等作業要求。
(2)通過現場應用,CT130變壁厚連續管在高壓環境中累計起下37次,作業過程順利,各項性能指標完全符合施工設計和現場作業要求。
(3)CT130變壁厚連續管的性能分析及現場應用,充分驗證了國產連續管過硬的品質,可替代同類型進口連續管產品,將促進超深井、長段水平井等非常規油氣藏的低成本開發,為油田增儲上產保駕護航。