導(dǎo)水加筋土工織物的力學(xué)和芯吸性能分析

梁 潔 邵慧奇 季小強(qiáng) 邵光偉 梁訓(xùn)美 蔣金華 陳南梁

1. 東華大學(xué) a.產(chǎn)業(yè)用紡織品教育部工程研究中心,b.紡織學(xué)院,c.紡織科技創(chuàng)新中心,上海 201620;2. 常州市宏發(fā)縱橫新材料科技股份有限公司,江蘇 常州 213135;3. 山東路德新材料股份有限公司,山東 泰安 271025

土工織物是建筑行業(yè)及其他各種工程建設(shè)中不可或缺的一部分,其制作簡單、成本低廉,在工程應(yīng)用中具有良好的使用效果,并且產(chǎn)品隨著時代的進(jìn)步而不斷發(fā)展創(chuàng)新。土工織物具備加筋、排水、防護(hù)、隔離、過濾、防滲等功能[1],廣泛應(yīng)用于地基加固、邊坡綠化、公路、鐵路、水利、環(huán)保等工程領(lǐng)域[2]。

隨著我國經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展,高等級公路的建設(shè)進(jìn)程在不斷推進(jìn),于是對道路建設(shè)技術(shù)和質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)也提出了更高的要求。路面水分積滯是影響道路使用性能與使用壽命的主要因素。路面水分積滯會加速路面破壞,引起路基變形、道路凍脹及邊緣出現(xiàn)裂縫等問題。因此,提高道路防排水設(shè)計的有效性極其重要[3]。公路防排水系統(tǒng)中的土工織物作為一種排水材料,可將積滯在路基范圍內(nèi)的水分排至路面和路基結(jié)構(gòu)外,從而改善道路的使用性能,提高路面使用壽命[4]。然而,傳統(tǒng)的土工織物只適用于飽和土壤條件,可以在飽和條件下排出游離水,而大多數(shù)路面系統(tǒng)是非飽和的,故使用傳統(tǒng)的土工織物難以排出大多數(shù)路面內(nèi)部的水分[5]。近年,TenCate公司研發(fā)出一款毛細(xì)導(dǎo)水土工織物,經(jīng)試驗證實(shí),其能在非飽和的土壤中發(fā)揮排水作用[6-9]。毛細(xì)導(dǎo)水土工織物是功能性土工織物的重要發(fā)展方向,為解決道路排水問題提供了良好的思路。然而,目前關(guān)于毛細(xì)導(dǎo)水土工織物制備工藝與性能探討方面的研究較少,極大地影響了其在土木工程領(lǐng)域的應(yīng)用。

用于道路建設(shè)的土工織物還應(yīng)具備較高的強(qiáng)度,這樣便可作為加筋材料用于工程建設(shè)活動中。力學(xué)性能良好的土工織物可分擔(dān)土體中的應(yīng)力,提高土壤的整體強(qiáng)度,以及地基的承載能力與穩(wěn)定程度[10]。基于此,本文嘗試設(shè)計制作一種兼具毛細(xì)導(dǎo)水和加筋增強(qiáng)效應(yīng)的復(fù)合型土工織物,探究這種導(dǎo)水加筋土工織物的制備工藝,并測試和分析其力學(xué)性能與芯吸性能。研究旨在為提高我國功能性土工織物產(chǎn)品質(zhì)量,拓寬其在土木工程領(lǐng)域的應(yīng)用提供參考。

1 試樣制備

1.1 試驗材料及設(shè)備

試驗材料采用線密度為66.7 tex(600 D)的4DG尼龍紗線和線密度分別為111.1 tex(1 000 D)、488.9 tex(4 400 D)和977.8 tex(8 800 D)的滌綸長絲,均產(chǎn)自尤夫高新纖維股份有限公司。導(dǎo)水加筋土工織物的織制使用江陰市通源紡機(jī)有限公司生產(chǎn)的SGA598型半自動小樣織機(jī)。

1.2 導(dǎo)水加筋土工織物的制備

導(dǎo)水加筋土工織物采用機(jī)織方式加工而成。本文設(shè)計了具有排水通道與加筋結(jié)構(gòu)的織物組織。導(dǎo)水加筋土工織物的上機(jī)圖如圖1所示。使用半自動小樣織機(jī)制備導(dǎo)水加筋土工織物試樣,織造流程如圖2所示。

圖1 導(dǎo)水加筋土工織物的上機(jī)圖Fig.1 Looming draft of drainage reinforced geotextiles

本文的導(dǎo)水加筋土工織物采用2種不同的緯紗與經(jīng)紗交織而成,其緯向截面如圖3所示。2種緯紗分別起排水和加筋作用,其中,圓形截面的緯紗為排水紗線,橢圓形截面的緯紗為加筋紗線。1個組織循環(huán)由3根排水紗線與2根加筋紗線按規(guī)律排列形成。

采用4DG尼龍紗線作為排水紗線。4DG尼龍纖維的顯微照片如圖4所示,可以看出,與普通呈圓形截面的合成纖維不同,4DG尼龍纖維表面沿長度方向呈現(xiàn)出細(xì)條狀溝槽,纖維直徑約為12 μm,溝槽寬度為3～6 μm。溝槽的存在增大了纖維的比表面積,使其表面可吸附的水分子數(shù)增加,吸濕性提高。同時,4DG尼龍纖維表面的溝槽可形成直徑遠(yuǎn)小于土壤顆粒間縫隙的多排水通道,所產(chǎn)生的毛細(xì)芯吸效應(yīng)可從非飽和土壤中吸收水分,并沿排水通道將水分輸送至土體外,表現(xiàn)出較好的排水性[11]。基于此,本文采用4DG尼龍紗線實(shí)現(xiàn)土工織物良好的導(dǎo)濕和排水性能。

圖2 織造流程Fig.2 Weaving flow diagrams

圖3 導(dǎo)水加筋土工織物的緯向截面Fig.3 Weft cross-section of drainage reinforced geotextiles

圖4 4DG尼龍纖維的顯微照片F(xiàn)ig.4 Micrographs of 4DG nylon fibers

加筋土工織物通常采用高強(qiáng)、高模紗線用于承擔(dān)主要的作用力,減少地基不均勻沉降,提高施工土體的安全性[12]。滌綸長絲具有優(yōu)良的力學(xué)性能和蠕變特性,其韌性好、耐老化、耐高溫,生產(chǎn)工藝成熟,并且市場占有率高。基于此,本文采用滌綸長絲作為加筋紗線,導(dǎo)水加筋土工織物的經(jīng)紗也采用滌綸長絲。其中,經(jīng)紗使用線密度為111.1 tex的滌綸長絲,緯紗選用表1所示的不同線密度的4DG尼龍紗線與滌綸長絲的組合,制備6種不同的導(dǎo)水加筋土工織物試樣。將排水紗線線密度為66.7 tex的土工織物試樣簡記為D1土工織物,排水紗線線密度為133.4 tex的土工織物試樣簡記為D2土工織物。試驗用紗線均為無捻紗線,其中133.4 tex(1 200 D)的排水紗線是由2股66.7 tex的4DG尼龍紗線合股而成的,1 466.7 tex(13 200 D)的加筋紗線是由線密度分別為488.9 tex和977.8 tex的滌綸長絲合股而成的。

表1 緯紗線密度組合Tab.1 Combination of weft yarn linear density

2 性能測試

導(dǎo)水加筋土工織物主要用于對路基產(chǎn)生排水與加筋作用,因此需具備一定的排水能力與力學(xué)性能。測試導(dǎo)水加筋土工織物試樣的芯吸性能以評估其排水性能,并對試樣進(jìn)行拉伸性能、撕破性能和靜態(tài)頂破性能試驗(CBR法),以考核其力學(xué)性能。按GB/T 17640—2008《土工合成材料 長絲機(jī)織土工布》中的規(guī)定,長絲機(jī)織土工織物的基本力學(xué)性能要求如表2所示。

表2 長絲機(jī)織土工織物的基本力學(xué)性能要求

2.1 面密度與厚度

導(dǎo)水加筋土工織物面密度(單位面積質(zhì)量)按GB/T 13762—2009《土工合成材料 土工布及土工布有關(guān)產(chǎn)品單位面積質(zhì)量的測定方法》進(jìn)行測試。從織物整個寬度和長度方向上裁取10塊面積為100 cm2的試樣,稱取試樣質(zhì)量,再計算面密度,結(jié)果取平均值。

導(dǎo)水加筋土工織物厚度使用YG141N型數(shù)字式織物厚度儀測試,壓腳面積為2 000 mm2,加壓壓力為400 cN,每種試樣至少測試5次,結(jié)果取平均值。

2.2 單紗拉伸性能

使用MTS E42.503型電子萬能試驗機(jī)測定單根紗線的斷裂強(qiáng)力,每種紗線取20根試樣。設(shè)置隔距長度為100 mm,以200 mm/min的速率將試樣拉伸至斷裂,記錄斷裂強(qiáng)力和斷裂伸長,測試結(jié)果取平均值。

2.3 導(dǎo)水加筋土工織物的拉伸性能

使用XS(082)系列萬能材料試驗機(jī)測定導(dǎo)水加筋土工織物的斷裂強(qiáng)度,每種織物沿經(jīng)向和緯向各取5塊試樣,試樣寬度為50 mm,夾鉗隔距為100 mm,試樣尺寸為50 mm×200 mm。為盡可能減少試樣受損,避免試樣滑移,對夾在鉗口面內(nèi)的試樣表面,用膠水黏以尺寸為50 mm×50 mm的夾網(wǎng)布材料。將試樣夾持于萬能材料試驗機(jī)的夾鉗中,以20 mm/min的拉伸速率在試樣長度方向施以載荷直至試樣被拉伸斷裂,記錄斷裂強(qiáng)度,結(jié)果取平均值。

2.4 導(dǎo)水加筋土工織物的撕破性能

根據(jù)GB/T 13763—2010《土工合成材料 梯形法撕破強(qiáng)力的測定》,使用XS(082)系列萬能材料試驗機(jī)測試導(dǎo)水加筋土工織物的撕破性能。沿試樣經(jīng)、緯向各裁取5塊試樣,試樣尺寸為75 mm×200 mm,按圖5所示用梯形樣板在每個試樣上畫一個等腰梯形,在梯形短邊的中心位置剪一個長約15 mm的切口。由于試樣撕破強(qiáng)力較大且容易滑脫,對夾在鉗口面內(nèi)的試樣表面,用膠水黏以夾網(wǎng)布材料。設(shè)定夾鉗間距為25 mm,拉伸速度為50 mm/min,試樣在寬度方向沿切口逐漸撕裂,測定撕破強(qiáng)力,測試結(jié)果取平均值。

圖5 梯形樣板Fig.5 Trapezoidal template

2.5 導(dǎo)水加筋土工織物的頂破性能

根據(jù)GB/T 14800—2010 《土工合成材料 靜態(tài)頂破試驗(CBR法)》,使用XS(082)系列萬能材料試驗機(jī)測試導(dǎo)水加筋土工織物的CBR頂破強(qiáng)力。從每種織物上各剪取5塊試樣,將試樣固定在儀器夾持系統(tǒng)的夾持環(huán)之間,以50 mm/min的速率移動頂壓桿直至穿透試樣,測定其頂破強(qiáng)力,測試結(jié)果取平均值。

2.6 導(dǎo)水加筋土工織物的芯吸性能

采用靜態(tài)垂直芯吸測試方法對導(dǎo)水加筋土工織物的芯吸性能進(jìn)行測試與表征。該方法用芯吸時間來表征織物的芯吸能力。將導(dǎo)水加筋土工織物試樣與普通機(jī)織排水土工織物試樣(后文簡稱機(jī)織對比樣,由徐州中禹紡織有限公司生產(chǎn),面密度為500 g/m2,原料為滌綸)沿經(jīng)向和緯向各剪取5塊試樣,試樣尺寸為50 mm×100 mm。將試樣的上端夾在毛細(xì)管效應(yīng)測定儀的試樣夾上,在試樣下端夾上張力夾以使試樣保持垂直狀態(tài),將紅色試液倒入試液槽內(nèi),調(diào)整試樣位置使試樣底端與液面平齊后開始計時,當(dāng)紅色試液上升至試樣的上端時,停止計時,記錄整塊織物的芯吸時間并調(diào)整試樣位置使其移開液面,測試結(jié)果取平均值。

3 結(jié)果與分析

3.1 紗線原料力學(xué)性能

紗線是機(jī)織物的基本組成單元,單紗拉伸性能在一定程度上影響土工織物的拉伸性能[13]。本文使用的紗線原料的拉伸曲線如圖6所示。由圖6a)可以看出,4DG尼龍紗線的斷裂強(qiáng)力較低,線密度為66.7 tex的4DG紗線的斷裂強(qiáng)力約為22.2 N,線密度為133.4 tex的4DG紗線的斷裂強(qiáng)力約為43.6 N,即2根66.7 tex的4DG紗線合股后,其斷裂強(qiáng)力約為66.7 tex的4DG紗線斷裂強(qiáng)力的2倍,而斷裂伸長值幾乎不變。111.1 tex滌綸長絲的斷裂強(qiáng)力約為85.7 N,可作為經(jīng)紗使用。由圖6b)可以看出,488.9、977.8和1 466.7 tex滌綸長絲的斷裂強(qiáng)力均較大,分別約為310.8、662.3和917.6 N,可作為加筋材料使用,且三者的斷裂伸長接近。488.9 tex和977.8 tex滌綸長絲合股得到的1 466.7 tex紗線的斷裂強(qiáng)力略小于兩者斷裂強(qiáng)力之和,是因為兩者的斷裂伸長不同,導(dǎo)致拉伸合股紗時紗線的斷裂不同時,合股紗的單紗強(qiáng)力利用率下降。

圖6 紗線的拉伸曲線Fig.6 Tensile curves of yarns

3.2 導(dǎo)水加筋土工織物的基本結(jié)構(gòu)參數(shù)

導(dǎo)水加筋土工織物的基本結(jié)構(gòu)參數(shù)如表3所示。由表3可知,排水紗線的線密度相同時,隨著加筋紗線線密度增大,試樣的厚度與面密度增加,單位長度織物中緯紗組織循環(huán)數(shù)減少,且加筋紗線線密度由488.9 tex增至977.8 tex時,緯紗組織循環(huán)數(shù)的減小幅度較加筋紗線線密度由977.8 tex增至1 466.7 tex時的大;加筋紗線的線密度相同時,隨著排水紗線線密度增大,導(dǎo)水加筋土工織物的厚度也增加,面密度則有所下降。

表3 導(dǎo)水加筋土工織物的基本結(jié)構(gòu)參數(shù)Tab.3 Basic structural parameters of drainage reinforced geotextiles

3.3 導(dǎo)水加筋土工織物的力學(xué)性能

3.3.1 拉伸性能

拉伸性能是土工織物最基本也是最重要的力學(xué)性能指標(biāo)。在對土工織物進(jìn)行加筋應(yīng)用設(shè)計時,要求其具備足夠的抗拉強(qiáng)度和伸長率。6種試樣的經(jīng)、緯向抗拉強(qiáng)度和伸長率測試結(jié)果如圖7所示。

圖7 導(dǎo)水加筋土工織物的抗拉強(qiáng)度和伸長率Fig.7 Tensile strength and elongation of drainage reinforced geotextiles

由圖7a)可知,當(dāng)排水紗線線密度相同時,隨著加筋紗線線密度增大,導(dǎo)水加筋土工織物試樣的經(jīng)向抗拉強(qiáng)度小幅下降。這是因為加筋紗線線密度增大后會變粗,使經(jīng)紗屈曲程度增大,經(jīng)紗與加筋紗線間的織造角增大,使得經(jīng)紗沿拉伸方向的受力減小,抗拉強(qiáng)度下降。當(dāng)加筋紗線線密度相同時,采用線密度較大的排水紗線制備的導(dǎo)水加筋土工織物,其經(jīng)向抗拉強(qiáng)度增大。這可能是由于排水紗線線密度增大會使紗線寬度增加,經(jīng)紗與排水紗線間的包圍角減小,從而使經(jīng)紗沿拉伸方向所能承受的作用力增大,抗拉強(qiáng)度增加。

由圖7b)可以看出,在本文的試驗研究范圍內(nèi),當(dāng)排水紗線的線密度相同時,增大加筋紗線線密度,所得導(dǎo)水加筋土工織物的緯向抗拉強(qiáng)度增加。這是因為紗線的拉伸性質(zhì)對織物的拉伸性質(zhì)起主要作用,紗線斷裂強(qiáng)力越大,織物的拉伸強(qiáng)力通常也越大。加筋紗線線密度增大會導(dǎo)致其斷裂強(qiáng)力增大,從而使織物的緯向抗拉強(qiáng)度增加。當(dāng)加筋紗線線密度相同時,增大排水紗線線密度,所得導(dǎo)水加筋土工織物的緯向抗拉強(qiáng)度下降,原因是由圖6可知,4DG紗線的斷裂強(qiáng)力遠(yuǎn)小于滌綸長絲的斷裂強(qiáng)力,故試樣拉伸性能主要受加筋紗線影響。增大排水紗線線密度后,單位長度織物中加筋紗線的根數(shù)減少,導(dǎo)致試樣緯向抗拉強(qiáng)度下降。

由圖7c)和圖7d)可以看出,導(dǎo)水加筋土工織物的緯向伸長率高于經(jīng)向伸長率,這與經(jīng)紗斷裂伸長率低于緯紗的有關(guān)。

3.3.2 撕破性能

土工織物在現(xiàn)場鋪設(shè)和實(shí)際使用過程中,會不可避免地受到撕扯作用而產(chǎn)生不同程度的破損。撕破強(qiáng)力反映土工織物在有破損裂口情況下抵抗裂口繼續(xù)擴(kuò)大的能力,可用于模擬現(xiàn)場鋪設(shè)時土工織物抵抗外力的性能和估計撕裂土工織物的相對難易程度[14]。6種導(dǎo)水加筋土工織物試樣的經(jīng)緯向撕破強(qiáng)力測試結(jié)果如圖8所示。

織物被撕裂時,裂口處形成一個撕裂三角形,撕破強(qiáng)力大小與紗線間的交互作用及紗線的斷裂強(qiáng)力等因素有關(guān),紗線間交互作用越強(qiáng),紗線斷裂強(qiáng)力越大,織物撕破強(qiáng)力越大。

圖8 導(dǎo)水加筋土工織物的撕破強(qiáng)力Fig.8 Tear strength of drainage reinforced geotextiles

從圖8a)可以看出,排水紗線線密度相同時,增大加筋紗線線密度,導(dǎo)水加筋土工織物的經(jīng)向撕破強(qiáng)力下降。由于加筋紗線線密度增大后,單位長度織物中緯紗組織循環(huán)數(shù)減少且相差較大,此時影響織物試樣撕破強(qiáng)力的主要因素是撕裂三角區(qū)內(nèi)紗線間的交互作用。在經(jīng)紗密度相同的情況下,加筋紗線線密度增大,單位長度內(nèi)經(jīng)緯紗接觸點(diǎn)數(shù)量減少,拉伸時經(jīng)緯紗線間的交互作用減少,撕破強(qiáng)力下降。同理,加筋紗線線密度相同時,排水紗線線密度增大,導(dǎo)水加筋土工織物的經(jīng)向撕破強(qiáng)力下降。

從圖8b)可以看出,D1-2試樣較D1-1試樣、D2-3試樣較D2-2試樣的緯向撕破強(qiáng)力小,由于D1-1試樣和D2-3試樣單位長度內(nèi)經(jīng)緯紗交織點(diǎn)數(shù)分別是6塊試樣中最多和最少的,此時經(jīng)緯紗交織點(diǎn)數(shù)量可能對其緯紗斷裂強(qiáng)力產(chǎn)生較大的影響,即D1-2試樣與D2-3試樣撕裂三角區(qū)內(nèi)織物經(jīng)緯紗間交互作用低,緯紗易滑移,導(dǎo)致其緯紗撕破強(qiáng)力低。當(dāng)織物試樣的緯紗循環(huán)數(shù)適中,即交織點(diǎn)數(shù)適中且加筋紗線在總緯紗中占比較多時,加筋紗線斷裂強(qiáng)力對織物試樣的撕破強(qiáng)力起主要影響且為正相關(guān)作用,故D1-3試樣較D1-2試樣、D2-2試樣較D2-1試樣的緯向撕破強(qiáng)力有所增加。當(dāng)加筋紗線線密度相同時,排水紗線線密度增大,織物的緯向撕破強(qiáng)力下降。原因是4DG紗線的斷裂強(qiáng)力遠(yuǎn)小于滌綸長絲的,對緯向撕破強(qiáng)力的貢獻(xiàn)小,織物試樣的撕破強(qiáng)力主要由受力三角區(qū)內(nèi)加筋紗線的數(shù)量決定,排水紗線線密度增大會使單位長度織物中同時受力的加筋紗線根數(shù)減少,導(dǎo)致織物試樣的緯向撕破強(qiáng)力下降。

3.3.3 頂破性能

在工程應(yīng)用中,土工織物會受到土壤中不同粒徑顆粒的頂壓作用。土工織物的頂破強(qiáng)力可反映其抵抗垂直于材料平面的法向壓力的能力,模擬凹凸不平地基的作用和上部塊石壓入的影響[15]。6種試樣的頂破強(qiáng)力測試結(jié)果如圖9所示。

圖9 導(dǎo)水加筋土工織物的頂破強(qiáng)力Fig.9 Bursting strength of drainage reinforced geotextiles

由圖9可知,排水紗線線密度相同時,加筋紗線線密度較大的織物試樣的頂破強(qiáng)力較大。這是因為機(jī)織物在受頂壓桿作用時,抵抗該頂破力作用的主要為經(jīng)緯紗線間的拉伸力與摩擦力。一般而言,織物材料的斷裂強(qiáng)力越高,織物頂破強(qiáng)力也越大,而加筋紗線斷裂強(qiáng)力較大,對織物試樣的強(qiáng)力起主導(dǎo)作用,故隨著加筋紗線線密度的增大,其斷裂強(qiáng)力增大,織物試樣的頂破強(qiáng)力隨之增大。

由圖9還可以看出,加筋紗線線密度相同時,排水紗線線密度增大,織物試樣的頂破強(qiáng)力增大。這是因為機(jī)織物頂破時織物各個方向均受頂破力作用,頂破力首先使變形能力小的方向上強(qiáng)度小的紗線發(fā)生斷裂,當(dāng)加筋紗線在總緯紗中的占比接近時,織物頂破強(qiáng)力主要與其強(qiáng)力最弱方向上的拉伸強(qiáng)力有關(guān),即主要受經(jīng)向拉伸強(qiáng)力的影響,織物經(jīng)向拉伸強(qiáng)力越大,其頂破強(qiáng)力越大。由圖7a)可知當(dāng)加筋紗線線密度相同時,排水紗線線密度大的織物試樣的經(jīng)向抗拉強(qiáng)度大,故織物頂破強(qiáng)力隨著排水紗線線密度的增大而增大。

3.4 導(dǎo)水加筋土工織物的芯吸性能

導(dǎo)水加筋土工織物主要依靠其紗線原料產(chǎn)生的毛細(xì)芯吸效應(yīng)從非飽和土壤中吸收水分,并沿排水通道將水分輸送至土體外。土工織物的芯吸性能可用于表征其將水分傳遞至織物外部的能力,織物芯吸時間越短,則對水分的傳導(dǎo)速度越快,芯吸性能越好。

織物試樣的芯吸性能測試結(jié)果如表4所示。由測試結(jié)果可知,導(dǎo)水加筋土工織物的經(jīng)、緯向芯吸時間差異較大,這主要是經(jīng)緯方向上紗線材料芯吸性能的差異導(dǎo)致的。導(dǎo)水加筋土工織物試樣的緯向芯吸時間短,呈現(xiàn)出明顯的毛細(xì)現(xiàn)象,與機(jī)織對比樣的緯向芯吸時間相差很大,表明導(dǎo)水加筋土工織物排水方向(緯向)上的芯吸性能較普通機(jī)織土工織物明顯提升,這與導(dǎo)水加筋土工織物所使用的紗線原料芯吸性能較強(qiáng)有關(guān)。所有試樣中,排水紗線線密度為66.7 tex、加筋紗線線密度為488.9 tex的D1-1試樣的緯向芯吸時間最短,芯吸性能最好,這可能是由于D1-1試樣的緯組織循環(huán)數(shù)最多,織物內(nèi)紗線與紗線之間形成的毛細(xì)管排水通道多,從而使水分更易傳輸。導(dǎo)水加筋土工織物的經(jīng)向芯吸時間較長,較機(jī)織對比樣的無顯著差異。

表4 織物靜態(tài)垂直芯吸測試結(jié)果Tab.4 Static vertical wicking test results of fabrics

4 結(jié)論

(1)導(dǎo)水加筋土工織物的抗拉強(qiáng)度呈現(xiàn)出典型的各向異性,增大排水紗線線密度可使其經(jīng)向抗拉強(qiáng)度增加,但緯向抗拉強(qiáng)度下降;增大加筋紗線線密度,可使土工織物緯向抗拉強(qiáng)度增加,但經(jīng)向抗拉強(qiáng)度下降。

(2)當(dāng)導(dǎo)水加筋土工織物的排水紗線線密度相同時,加筋紗線線密度增大,織物的經(jīng)向撕破強(qiáng)力下降,頂破強(qiáng)力則呈增大趨勢。當(dāng)導(dǎo)水加筋土工織物的加筋紗線線密度相同時,排水紗線線密度增大,織物的撕破強(qiáng)力下降,頂破強(qiáng)力有所增大。

(3)導(dǎo)水加筋土工織物在其排水方向上的芯吸性能良好,與普通機(jī)織排水土工織物相比芯吸性能優(yōu)異。