核設施廠址邊坡安全要求研究

孫德泉，秦樂剛，董　云，鄭文棠，丁子星,*，陳立偉

核設施廠址邊坡安全要求研究

孫德泉1，秦樂剛1，董云2，鄭文棠3，丁子星1,*，陳立偉4

（1. 國家國防科技工業局核技術支持中心，北京 100080；2. 核工業西南勘察設計研究院有限公司，四川 成都 610061；3. 中國能源建設集團廣東省電力設計研究院有限公司，廣東 廣州 510663；4. 中國核電工程有限公司，北京 100840）

本文根據核設施潛在風險后果，按照邊坡破壞對核設施安全的危害程度，將核設施廠址邊坡進行了安全等級劃分，并分析其他行業邊坡設計安全要求，對核設施廠址邊坡安全性評價中的參數輸入和安全性評價標準進行研究，提出了一套核設施廠址邊坡安全性要求體系，并以某典型核設施廠址邊坡為例對研究成果進行了實例計算加以佐證，以期為合理可行地進行核設施廠址邊坡設計，科學有效的開展核設施廠址審評提供參考和依據。

核設施廠址；邊坡；安全要求；分級

核設施廠址內存在的邊坡分為核安全相關邊坡和常規邊坡兩類，執行過程中，“安全第一”的核安全理念使得標準使用者對于邊坡安全問題常常保守考慮，核設施廠址內存在的邊坡多數直接按照核安全相關邊坡的要求進行設計。國內涉核標準規范[1-4]規定了“核安全相關邊坡”的具體界定范圍，即邊坡坡腳外小于1.4倍邊坡高度范圍，或坡腳外50 m范圍內存在核安全相關建（構）筑物的邊坡，及其他可能對核安全相關建（構）筑物安全產生影響的邊坡。

國內多位學者針對同一邊坡分別按照核安全相關邊坡與常規邊坡的要求進行了對比計算，核安全相關邊坡從輸入參數到驗收準則均遠超常規邊坡的相關要求。同時，國內已出臺的相關標準規范中涉及的邊坡技術規程多為常規邊坡，完全采用現行的常規邊坡技術要求處理核設施廠址內存在的邊坡又不能滿足核設施的安全要求。

因此，我國需出臺一套針對性更強的核設施廠址邊坡設計要求，保證各核設施廠址邊坡能夠得到合理且有區別的分級對待，從而科學合理地保障核設施安全水平。

1　研究現狀

1.1　邊坡等級劃分

《建筑邊坡工程技術規范》（GB 50330—2013）[5]是適用于我國工業與民用建（構）筑物或市政工程開挖及填方形成的邊坡工程的基礎性標準，該標準根據邊坡損壞后可能造成的破壞后果（危及人的生命、造成經濟損失、產生不良社會影響）的嚴重性、邊坡類型和邊坡高度等，將邊坡工程劃分為三個安全等級。

在水電、水利、交通等行業，也根據各自的行業特點按照破壞后可能引起后果的嚴重性，對涉及的邊坡進行了相應等級劃分。如《水電水利工程邊坡設計規范》（DL/T 5353—2006）[6]規定了水電水利工程邊坡按其所屬樞紐工程等級、建筑物級別、邊坡所處位置、邊坡重要性和失事后的危害程度，將邊坡劃分為了三個級別?！端姽こ踢吰略O計規范》（SL 386—2007）[7]規定水利水電工程邊坡按照對建筑物安全和正常運用的影響程度、對人身和財產安全的影響程度、邊坡失事后的損失大小、邊坡規模大小、邊坡所處位置、臨時邊坡還是永久邊坡、社會和環境因素將邊坡劃分為了五個級別。《水電樞紐工程等級劃分及設計安全標準》（DL 5180—2003）[8]根據邊坡所影響的建筑物的級別及邊坡失穩的危害程度，將水工建筑物邊坡分為了三級。《滑坡防治工程設計與施工技術規范》（DZ/T 0219—2006）[9]根據受災對象、受災程度、施工難度和工程投資等因素綜合考慮，將滑坡防治工程劃分為了三個級別。《公路路基設計規范》（JTGD 30—2015）[10]按公路等級將路塹邊坡分為了高速公路和一級公路路塹邊坡、二級及以下等級公路路塹邊坡兩類。

但是對于核設施廠址內的邊坡，國內現行標準規范僅簡單劃分為了核安全相關邊坡和常規邊坡兩大類。

1.2　邊坡穩定性計算方法

我國各行業標準中規定的邊坡穩定性計算方法主要有經驗分析法、計算法和試驗法。經驗分析法可細分為自然歷史分析法、工程地質類比法、圖解分析法（赤平投影法）等，計算法有滑動面法、靜態分析法、動態分析法等。

對于核設施廠址邊坡的穩定性定量評價，結合實踐經驗和標準要求，可歸納為滑動面法、靜力有限元法、動力有限元法等?！逗穗姀S抗震設計規范》（GB 50267—1997）指出“斜坡的抗震穩定性計算可依次按滑動面法、靜力有限元法和動力有限元法進行”，新修訂的《核電廠抗震設計標準》（GB 50267—2019）則修改為“可采用擬靜力法和動力有限元法等方法”?！逗穗姀S巖土工程勘察規范》（GB 51041—2014）規定“核安全相關邊坡宜進行動力數值分析”。

擬靜力法的實質是將地震動力作用采用等效靜力施加到邊坡坡體上進行分析的方法，滑動面法和靜力有限元法均屬擬靜力法的范疇。

動力有限元法能更好地考慮地震動及邊坡巖土體特性，可以給出每一時刻的動應力場，與擬靜力法相比，可以模擬真實地震荷載作用下邊坡的動力響應行為。但是，當前國內外對于如何從動力有限元法計算結果中選取傳統意義上的邊坡安全系數尚無統一認識。

1.3　輸入參數的選取

邊坡穩定性計算中考慮的荷載主要包括巖土體自重、建筑物等附加荷載、地下水產生的荷載、地震荷載、動荷載等。目前國內核設施廠址邊坡在穩定系數計算過程中，均會計算不同工況下的載荷組合，而對于地震作用如何取值存在較大爭議。

總結國內不同行業標準規范對于邊坡穩定性計算中地震作用的取值方法，可歸納為以下三種形式：

1.3.1地震影響系數和地震系數

1.3.2動態放大系數和折減系數

表1　不同規范中的動態放大系數取值

通過各行業規范中對于動態放大系數的取值（見表 1）可以看出，目前各行業對邊坡動態放大系數是否需要放大和如何放大尚無統一認識，取值區間為1.0～3.0。水利規范中土石壩較高且重要，因此考慮邊坡對地震波的放大效應；公路邊坡高度及重要性較土石壩低，因此動態放大系數取值較水利規范低；建筑邊坡規范中主要針對30 m以下的巖質邊坡，因此未考慮放大；水工建筑物基于長期實踐經驗，規定了不同高度土石壩壩頂動態放大系數的取值（見圖 1）。經對比分析，根據邊坡高度采用動態取值較統一規定的動態放大系數更加科學合理，且更能體現不同高度邊坡在地震動時的受力狀態。

圖1　不同高度土石壩壩頂動態放大系數

折減系數是考慮邊坡巖土體在地震作用下不同于建筑結構材料的折減，擬靜力法計算中地震作用折減系數主要用于彌合按設計地震加速度代表值進行分析的結果與宏觀震害的差異，并和國內外已有工程抗震設計實踐相適應，我國各行業均取值0.25。

對于核安全相關邊坡，無論“水平地震系數取0.3，豎向地震系數取0.2”，還是“各單元重心處的地震動加速度取地表面設計地震動加速度的1.5倍，且不隨深度變化”，均未考慮地震動沿坡體高度方向上的動態放大作用，同時也未明確提出是否需要對地震作用進行相應折減。

1.4　安全系數的取值

邊坡穩定系數即抗滑力與下滑力的比值，不同行業邊坡等級劃分不同，相應的邊坡安全性要求，即確定的安全系數也不相同（見表2）。理論上，邊坡穩定系數大于等于1時即可認為邊坡處于穩定狀態。

表2　各行業邊坡安全系數要求歸納

續表

表2歸納了我國各行業涉及的邊坡相關標準規范，挑選出各標準中最嚴苛工況進行安全系數比較，由表可以看出，邊坡安全等級越高，要求的邊坡穩定安全系數也越大，地震工況下各行業邊坡最小安全系數取值范圍主要介于1.0～1.3，計算方法首選極限平衡法，安全系數的取值均是在工程實踐基礎上采用確定論方法確定的。

2　研究內容

2.1　邊坡安全分級

核安全相關邊坡從輸入參數到驗收準則均遠超一般常規邊坡的相關要求，如我國學者陳立偉[11]針對同一邊坡分別采用核安全相關邊坡和一般邊坡的要求分別進行了計算，研究認為核安全相關邊坡地震力比一般邊坡的水平向和豎直向地震力大于3.43倍和6.85倍，如果按照地震年超越概率的角度考慮，核安全相關邊坡的抗震設防水平遠遠超過了萬年一遇的水平。而核設施種類較多，不同種類的核設施具有不同的工作原理、工藝過程和應用目的，同一種類的核設施還存在規模差異（如功率水平、生產能力）。簡單地將核設施廠址內邊坡劃分為核安全相關邊坡和常規邊坡的做法顯然未與安全分級的理念完全結合起來，這種做法不僅影響核設施邊坡工程的投資，更直接影響核設施邊坡設計、施工、審評尺度。

綜合我國各行業邊坡等級劃分情況，等級劃分考慮的主要因素有工程等級和設施級別、邊坡所處位置、邊坡高度、邊坡重要性和失穩后可能造成的破壞后果（危及人的生命、造成經濟損失、產生社會不良影響）等。

我國核行業主管部門依據核設施最大存量的放射性物質未緩解釋放所造成輻射影響的范圍以及產生的后果，從高到低將核設施分成了Ⅰ類、Ⅱ類、Ⅲ類和Ⅳ類核設施[12]。并規定了具體的核設施分類準則（見表3），相關分類準則已經在國內核設施中廣泛應用。對于邊坡的穩定性評價一般在核設施廠址評價階段或建造階段開展，評價的重點也均是圍繞核設施安全設計開展的，為此將參照核設施分類準則，開展核設施廠址邊坡等級劃分工作。

表3　核設施分類準則

結合核設施特點和其他行業邊坡等級劃分情況，同時為了便于操作，建議核設施廠址邊坡等級劃分考慮的因素參考水利水電及水電水利行業中的邊坡等級劃分方法，即考慮兩個主要因素：一是核設施類別，二是邊坡破壞對核設施的影響。核設施類別既體現了核設施的重要性和安全風險，又同時體現了廠址邊坡的重要性。邊坡破壞對核設施的影響既體現了廠址邊坡與核設施的距離相互關系，又體現了邊坡對于核設施廠址的重要程度。

《建筑結構可靠性設計統一標準》（GB 50068—2018）[13]根據結構破壞可能產生的后果的嚴重性，按照很嚴重、嚴重、不嚴重三種程度將建筑結構進行了安全等級劃分，《鐵路工程結構可靠性設計統一標準》（GB 50216—2019）[14]也是根據結構破壞可能產生后果的嚴重程度對鐵路工程結構的設計等級進行了劃分，嚴重程度的判定均是基于專門分析確定的。

對于邊坡破壞造成的影響，由于廠址邊坡等級與核設施的相互關系不易簡單地定量確定，建議按照各行業通用做法，通過分析論證邊坡破壞后對核設施安全造成的影響程度，劃分為嚴重、較嚴重、不嚴重三種危害程度。其中，嚴重是指邊坡失穩導致核設施完全破壞或功能完全喪失；較嚴重指核設施受到較大破壞或功能受到較大影響，需進行專門除險加固后才能繼續運行；不嚴重指核設施一些功能受到影響，及時修復后仍能正常運行。

綜上考慮，建議將核設施廠址邊坡按表4進行等級劃分。

表4　核設施廠址邊坡分級表

2.2　地震動輸入參數

核設施廠址邊坡穩定性計算中的輸入地震動參數與核設施抗震設計中的地震動參數有直接關系。

對于核設施的抗震設防類別，可歸納為抗震Ⅰ類、抗震Ⅱ類、DBE類，以及完全按照《建筑抗震設計規范》進行設計的甲乙丙丁類，地震動輸入參數不同，抗震設計驗收指標也不同。需要解釋的是，對于抗震設防DBE類的核設施，當前國內通用做法是根據核設施風險選定設防地震超越概率，選取地震安全性評價結果中對應超越概率的地震動參數，按照抗震Ⅰ類構筑物的抗震計算方法和驗收準則進行設計，即與抗震Ⅰ類核設施的區別僅體現在設防地震超越概率不同上。

為體現不同等級邊坡在地震動輸入方面的差異，建議結合核設施抗震設防類別確定不同等級邊坡地震動輸入參數。

對于1級邊坡，即“核安全相關邊坡”，應嚴格按照現行標準中“采用擬靜力法進行穩定性驗算時，各單元重心處的地震動加速度取地表面設計地震動加速度的1.5倍，且不隨深度變化；當采用動力有限元法進行驗算時，邊坡地面輸入地震動加速度時程應基于廠址基準點處的設計基準地震動通過具體場地的地震反應分析得出”等具體要求執行。

對于2級邊坡，滑塌后對Ⅰ類核設施造成的影響為“不嚴重”，對Ⅱ類核設施造成的影響為“較嚴重”，對Ⅲ類核設施造成的影響為“嚴重”。Ⅰ、Ⅱ類核設施在廠址階段要求進行地震安全性評價，以確定各超越概率下的場地的震動參數。若Ⅲ類核設施抗震設防為甲類，則同樣要求進行地震安全性評價以確定地震作用，若為乙類，則按照廠址當地抗震設防烈度對應確定。2級邊坡穩定性計算中應同時考慮水平向和豎向地震動，采用擬靜力法計算時，地震動峰值加速度（PGA）與核設施保持一致，即地震系數與核設施保持一致（如核設施抗震設計的水平向基巖地震動峰值加速度為0.24，對應2級邊坡的地震系數為0.24），動態放大系數b按照梯形分布選取，折減系數取值0.25，豎向地震影響系數為水平向的三分之一。

對于3級邊坡，基于塌滑后對Ⅱ類、Ⅲ類、Ⅳ類核設施的影響程度，考慮到“涉核”屬性，其穩定性計算中亦應同時考慮水平向和豎向地震動。地震動峰值加速度選取廠址所在地區的設計基本地震動峰值加速度，動態放大系數、折減系數及豎向地震作用與2級邊坡一致。

對于4級邊坡，鑒于其滑塌后對核設施安全造成的影響有限，已屬常規邊坡，此類邊坡僅考慮水平向地震作用既可，水平地震影響系數直接根據廠址所在地區地震區劃，按照《建筑邊坡工程技術規范》（GB 50330—2013）表5.2.6取值即可。

綜上，建議不同等級的核設施廠址邊坡按照表5進行地震作用輸入。

表5　不同等級邊坡地震作用

續表

2.3　安全判定準則

邊坡最小安全系數是安全和經濟之間權衡的結果，邊坡安全系數的確定受邊坡等級、計算方法、計算工況等影響。

我國現行核安全相關邊坡標準要求在擬靜力法計算出的最小安全系數為1.5，動力有限元法1.3。實踐過程中，即使核設施廠址內的常規邊坡也要求計算自重+地下水+地震+暴雨工況下的安全系數，且取值基本不低于其他行業規范安全系數標準的高值。

因此，參考其他行業邊坡設計要求，結合核設施廠址邊坡審評經驗，建議核設施廠址邊坡安全計算中均考慮最不利工況，不同等級邊坡采用不同的地震動輸入，同時采用不同驗收準則。具體建議如表6所示。

表6　核設施廠址邊坡安全系數

2.4　小結

綜合上述研究結論，得出核設施廠址邊坡安全要求如表7所示。

表7　核設施廠址邊坡安全要求

3　工程實例

本節以某典型核設施廠址邊坡為例，分別按照本次研究成果中1級、2級、3級、4級邊坡的地震作用輸入和驗收準則，利用擬靜力法、動力有限元法對其安全系數進行計算，以說明針對同一邊坡，采用不同安全等級的概念進行設計時引起的計算結果差異。

3.1　邊坡概況

根據總平面設計方案，某核設施廠址原始地形無法滿足工程場地建筑面積需求，對工程建設場地進行了開挖和場地填平，形成了場地南北兩側坡度為60°～80°、高度為30～70 m近東西向展布的軟質泥頁巖高陡邊坡，坡腳距離最近核安全相關構筑物大約為20 m。

以北側二區邊坡為例（見圖2），開挖后形成的最大坡高約70 m，坡度約68°，長度188 m。地層由第四系覆蓋層（Q4）、白堊系下統灌口組（K1g1）基巖組成。場地地下水類型主要為第四系松散巖類孔隙潛水、淺層風化裂隙水以及構造裂隙水，地下水通過地表徑流或入滲后以泉的方式排泄。

圖2　北側邊坡2-2斷面示意圖

3.1.1模型建立

該邊坡以緩傾反傾巖質軟巖邊坡為主，其破壞模式主要為切層破壞。根據工程地質類比分析，主要考慮后緣陡傾結構面，風化影響形成后緣邊界，形成蠕滑-拉裂破壞模式。本次分析采用大型通用巖土分析軟件Midas/GTS NX有限元軟件建立三維模型，模型圖如圖3所示。

圖3　北側邊坡2-2斷面有限元模型軸視、正視圖

3.1.2巖土體物理力學參數選取

根據巖土試驗數據、邊坡開挖卸荷情況和風化程度，并結合鄰近地區的經驗類比數據及相關手冊規范，綜合確定北側邊坡各類巖土體物理力學參數如表8所示。

表8　巖土參數取值

3.1.3地震動輸入參數

根據本廠址地震安全性評價結果，SL-2級設計基準地面運動峰值加速度水平向為0.24，豎直向為0.20。圖4和圖5分別為不同阻尼比下廠址水平方向SL-2級設計基準加速度反應譜和廠址豎向SL-2級設計基準加速度反應譜，用于滑動面法和靜力有限元等擬靜力法計算輸入。圖6為擬合得到的水平向和豎向的SL-2級設計地震動三維加速度時程曲線，用于動力有限元法計算輸入。

圖4　廠址SL-2級設計基準加速度反應譜（水平方向，阻尼比2%，5%，7%）

圖5　廠址SL-2級設計基準加速度反應譜（豎向，阻尼比2%，5%，7%）

圖6　廠址SL-2級設計基準三維地震加速度時程

3.2　計算結果

3.2.11級邊坡

1級邊坡完全按照現行標準中“核安全相關邊坡”的要求進行計算，為體現新舊《核電廠抗震設計規范》中對于“核安全相關邊坡”的地震動輸入和計算方法的改變引起的計算結果差異，此處分別按照GB 50367—97版中“當采用滑動面法、靜力有限元法時，地震作用中的水平地震系數宜取0.3，豎向地震系數宜取0.2”和GB 50267—2019中“各單元重心處的地震動加速度取地表面設計地震動加速度的1.5倍，不隨深度變化”進行計算。

采用GB 50267—97版的地震輸入時，滑動面法得出該斷面安全系數為1.241，靜力有限元法得出的安全系數為1.235。采用GB 50267—2019版的地震輸入時，利用擬靜力法中的滑動面法求得安全系數為0.962。由此可以得出兩點結論：滑動面法與靜力有限元法計算結果相當；新版標準較舊版標準中的地震動輸入參數更加保守，導致算出的邊坡安全系數明顯減小。

當采用動力有限元法計算時，輸入地震動時程后，邊坡斷面位移云圖及剪應變云圖如圖7、圖8所示，通過強度折減法得出此時邊坡安全系數為1.181。

圖7　最大剪應變示意云圖

圖8　最大剪應力示意云圖

上述結果顯示，當該邊坡為“核安全相關邊坡”時，其安全系數遠遠未達到現行標準規范中的安全系數要求，邊坡需采取相應工程加固措施。

3.2.22級邊坡

2級邊坡穩定性計算中地震動峰值加速度（PGA）與核設施保持一致，即地震系數與核設施保持一致。本廠址Ⅰ類核設施抗震設計的水平向基巖地震動峰值加速度為0.24，對應2級邊坡的地震系數為0.24。放大系數則采用梯形分布進行動態選取。豎向地震影響系數為水平向的三分之一。

按照上述參數進行輸入，算出擬靜力法計算結果1.25，小于本次研究中確定的1.3。當采用動力有限元法計算時，因與1級邊坡均輸入SL-2級地震動時程，因此其計算結果與1級邊坡均為1.181。

3.2.33級邊坡

3級邊坡穩定性計算同時考慮水平向和豎向地震動。地震動峰值加速度選取廠址所在地區的設計基本地震動峰值加速度，動態放大系數及豎向地震作用與2級邊坡一致。

當地抗震設防烈度為7度，基本地震加速度0.10。此時按照滑動面法算得邊坡安全系數為1.356，邊坡現狀滿足本次研究成果中3級邊坡安全系數不小于1.20的安全要求。

3.2.44級邊坡

對于4級邊坡，僅考慮水平向地震作用，水平地震影響系數直接根據廠址所在地區地震區劃，按照《建筑邊坡工程技術規范》（GB 50330—2013）表5.2.6取值即可。采用滑動面法算出邊坡安全系數為1.402，滿足本文提出的不小于1.15的驗收準則。

3.3　小結

通過上述計算，可以得出如下基本結論：

（1）因不同計算方法要求的建模精細化程度不同、地震輸入參數不同，導致同一等級邊坡采用擬靜力法和動力有限元法的計算結果不同；

（2）按照研究成果中2級邊坡的計算輸入，當采用擬靜力法時，考慮了地震動參數沿邊坡高度的放大效應以及相應折減，較1級邊坡更加合理地體現了邊坡在地震工況下的受力狀態；

（3）當采用研究成果中3級、4級邊坡的地震作用輸入時，其要求基本與常規邊坡相近或一致，得出的安全系數也相對較高，滿足本研究及常規邊坡安全要求，即不需再對邊坡進行專項治理。

4　結論

本文基于當前國內已有的核設施監管分類準則，根據邊坡破壞對核設施的危害程度，將核設施廠址邊坡劃分為了4個等級。參照其他行業邊坡穩定性計算要求和工程實踐，提出了不同等級核設施廠址邊坡的地震輸入參數。結合國內實踐和相關標準規范要求，確定了不同等級核設施廠址邊坡的安全系數。為我國制定專門的核設施廠址邊坡設計、勘察標準提供了依據，為核設施廠址選擇階段審評尺度的把握提供了參考。

此外，以某典型核設施廠址邊坡為例，按照研究成果中不同等級邊坡的具體要求，采用不同方法對研究成果進行了驗證，結果表明本文提出的核設施廠址邊坡安全要求基本可行。

［1］ 中華人民共和國住房和城鄉建設部. 核電廠巖土工程勘察規范：GB 51041—2014［S］. 北京：中國計劃出版社，2014.

［2］ 中華人民共和國建設部. 核電廠抗震設計規范：GB 50267—97［S］. 北京：中國計劃出版社，1998.

［3］ 國家能源局. 壓水堆核電廠核安全有關廠房地基基礎設計規范：NB/T 20308—2014［S］. 北京：核工業標準化研究所，2014.

［4］ 中華人民共和國住房與城鄉建設部. 核電廠抗震設計標準：GB 50267—2019［S］. 北京：中國計劃出版社，2019.

［5］ 中華人民共和國住房與城鄉建設部. 建筑邊坡工程技術規范：GB 50330—2013［S］. 北京：中國建筑工業出版社出版社，2013.

［6］ 中華人民共和國發改委. 水電水利工程邊坡設計規范：DL/T 5353—2006［S］. 北京：中國電力出版社，2006.

［7］ 中華人民共和國水利部. 水利水電工程邊坡設計規范：SL 386—2007［S］. 北京：水利水電出版社，2007.

［8］ 中華人民共和國行業標準. 水電樞紐工程等級劃分及設計安全標準：DL 5180—2003［S］. 北京：水電水利規劃設計標準化技術委員會，2003.

［9］ 中華人民共和國國土資源部. 滑坡防治工程設計與施工技術規范：DZ/T 0219—2006［S］. 北京：中國標準出版社，2006.

［10］中華人民共和國電力部標準編寫組. 水工建筑物抗震設計規范：DL/5073—2000［S］. 北京：中國電力出版社，2000.

［11］陳立偉. 核安全邊坡與一般邊坡地震力計算對比分析［J］. 地質力學學報，2014，20（2）：140—146.

［12］國家國防科技工業局. 軍核監〔2011〕8號：國防科技工業軍用核設施核安全監管分類辦法［Z］. 北京：核工業標準化研究所，2011.

［13］中華人民共和國住房與城鄉建設部. 建筑結構可靠性設計統一標準：GB 50068—2018［S］. 北京：中國建筑工業出版社，2018.

［14］中華人民共和國住房與城鄉建設部. 鐵路工程結構可靠性設計統一標準：GB 50216—2019［S］. 中國計劃出版社，2019.

Study on Safety Requirements for the Side Slope of Nuclear Facility

SUN Dequan1，QIN Legang1，DONG Yun2，ZHENG Wentang3，DING Zixing1,*，CHEN Liwei4

（1. Nuclear Technology Support Center，State Administration of Science，Technology and Industry for National Defense，Beijing 100080，China；2. Nuclear Industry Southwest Survey & Design Institute Co.，Ltd Chengdu of Sichuan Prov. 610061，China； 3. China Energy Engineering Group Guangdong Electric Power Design Institute Co.，Ltd.，Guangzhou of Guangdong Prov. 510663，China；4. China Nuclear Power Engineering Co.Ltd.，Beijing 100840，China）

According to the potential risks and consequences of nuclear facilities, this paper classifies the side slopes of nuclear facilities sites according to the degree of damage to the safety of nuclear facilities, and analyzes the safety requirements of the slope design for other industries, and analyzes the side slopes of nuclear facilities. The parameter input and safety evaluation criteria in the safety evaluation are studied. A set of the safety requirement system for the side slopes of nuclear facilities is proposed, and a typical side slope of nuclear facility is used as an example to verify the calculated results, in order to design the slope in a reasonable and feasible way, as well as provide reference and basis for the scientific and effective review for the site of nuclear facility.

Site of nuclear facility; Side slope; Safety requirement; Classification

TL48

A

0258-0918（2023）05-1004-11

2022-09-13

孫德泉（1987—），男，山東安丘人，高級工程師，碩士，現從事核設施安全審評及相關技術研究

丁子星，E-mail：18701495513@163.com