基于超聲導(dǎo)波的方鉆桿檢測(cè)方法研究?

萬(wàn) 翔， 潘華偉， 張旭輝， 樊紅衛(wèi)， 黃利平

（1.西安科技大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院 西安，710054）

（2.陜西省礦山機(jī)電裝備智能檢測(cè)與控制重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室 西安，710054）

引 言

鉆機(jī)是國(guó)家“深海”和“深地”戰(zhàn)略的關(guān)鍵裝備之一，是煤礦瓦斯抽采、油氣開采和地質(zhì)勘探等領(lǐng)域的重要裝備。鉆柱是鉆機(jī)的核心部件，其將扭矩從井口傳遞到井底鉆頭，是連通井下與地面的樞紐。方鉆桿位于鉆柱的最上端，把轉(zhuǎn)盤的旋轉(zhuǎn)變成整個(gè)鉆柱帶動(dòng)鉆頭的旋轉(zhuǎn)，用來破碎地層。其工作時(shí)不僅處于鉆井液的腐蝕環(huán)境中，還承受鉆柱的全部重量和扭矩，是鉆柱受力最大的部件，最容易產(chǎn)生腐蝕、裂紋等缺陷。因此，對(duì)方鉆桿進(jìn)行無損檢測(cè)，對(duì)保證鉆機(jī)的安全、高效運(yùn)行具有極其重要的意義。

目前，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)方鉆桿檢測(cè)主要是基于傳統(tǒng)超聲的方法。張慶社等［1］采用超聲波檢測(cè)了方鉆桿的對(duì)接焊縫缺陷。王鑫等［2］對(duì)方鉆桿的焊接接頭進(jìn)行了超聲檢測(cè)。傳統(tǒng)超聲檢測(cè)是點(diǎn)對(duì)點(diǎn)的檢測(cè)方式，在檢測(cè)長(zhǎng)度達(dá)十余米的方鉆桿時(shí)效率極端低下。因此，開發(fā)一種高效的方鉆桿無損檢測(cè)方法尤為必要。

超聲導(dǎo)波［3-5］具有傳播距離遠(yuǎn)、衰減小等特點(diǎn)，是近年來興起的一種新型高效的無損檢測(cè)方法，適合檢測(cè)橫截面形狀一致、軸向尺寸較長(zhǎng)的結(jié)構(gòu)。目前，超聲導(dǎo)波在板狀［6］、圓管［7］、鋼軌［8］、鋼絞線［9］和粘接界面［10］等結(jié)構(gòu)的檢測(cè)方面應(yīng)用廣泛。方鉆桿由管體和連接部分組成，管體占方鉆桿的絕大部分長(zhǎng)度。筆者提出基于超聲導(dǎo)波的方鉆桿檢測(cè)方法，所研究的方鉆桿檢測(cè)是指對(duì)方鉆桿管體的檢測(cè)。方鉆桿是一種外方內(nèi)圓的結(jié)構(gòu)，外方有四方和六方2 種類型。筆者以六方鉆桿為例，首先利用半解析有限元方法研究方鉆桿中的頻散特性，再選擇合適的激勵(lì)模態(tài)和頻率，并通過實(shí)驗(yàn)和仿真驗(yàn)證了超聲導(dǎo)波對(duì)方鉆桿檢測(cè)的可行性和有效性。

1 超聲導(dǎo)波在方鉆桿中的頻散特性

利用半解析有限元的方法［11］求解方鉆桿的頻散曲線，六方鉆桿的半解析有限元模型如圖1 所示。超聲導(dǎo)波沿方鉆桿z軸傳播，對(duì)橫截面進(jìn)行離散操作。

圖1 六方鉆桿的半解析有限元模型Fig.1 Semi-analytical finite element model for a hexagonal drill pipe

方鉆桿的橫截面及其尺寸如圖2 所示，外表面為正六邊形，對(duì)邊長(zhǎng)度為30 mm，內(nèi)圓半徑為12 mm。六方鉆桿為碳鋼材料，其彈性模量、密度和泊松比分別為192 GPa，8 000 kg/m3和0.33。橫截面采用三角形網(wǎng)格進(jìn)行離散，網(wǎng)格大小為2 mm。

圖2 六方鉆桿的橫截面及其尺寸（單位：mm）Fig.2 The cross section of a hexagonal drill pipe (unit:mm)

六方鉆桿的頻散曲線如圖3 所示，前3 階縱向?qū)РB(tài)已在圖上標(biāo)識(shí)出來。可以看出，L（0，1）模態(tài)在0~40 kHz、L（0，2）模態(tài) 在70 kHz~130 kHz 和L（0，3）模態(tài)在160 kHz~200 kHz 的范圍內(nèi)，曲線近乎平直，且具有最大的群速度值，表明這3 種縱向模態(tài)在相應(yīng)頻率范圍內(nèi)是近似非頻散的，可以傳播較遠(yuǎn)的距離，且在傳播相同距離時(shí)最先達(dá)到。在時(shí)域波形上，波包位于最前面，有利于信號(hào)的分析與處理。

圖3 六方鉆桿的頻散曲線Fig.3 The dispersion curves in a hexagonal drill pipe

3 種縱向模態(tài)的波結(jié)構(gòu)如圖4 所示。可以看出：L（0，1）模態(tài)的應(yīng)力場(chǎng)幅值在方鉆桿棱上的分布相對(duì)較小，在其他位置較大，且相對(duì)均勻，內(nèi)壁的應(yīng)力場(chǎng)幅值大于外壁的應(yīng)力場(chǎng)幅值；L（0，2）模態(tài)的應(yīng)力場(chǎng)幅值在方鉆桿面上外表面的分布相對(duì)較大，而面上內(nèi)表面的分布相對(duì)較小，在其他位置的分布相對(duì)均勻，因此L（0，2）模態(tài)對(duì)面上內(nèi)壁缺陷不敏感；L（0，3）模態(tài)應(yīng)力場(chǎng)在方鉆桿棱上分布較大。筆者選擇L（0，2）模態(tài)對(duì)方鉆桿進(jìn)行檢測(cè)。

圖4 3 種縱向模態(tài)的波結(jié)構(gòu)Fig.4 The wave structure of three longitudinal modes

2 方鉆桿超聲導(dǎo)波檢測(cè)的仿真研究

2.1 有限元模型設(shè)置

2.1.1 有限元模型

方鉆桿的有限元模型如圖5 所示。方鉆桿的6個(gè)面分別用I， II， III， IV，V 和 VI 表示。方鉆桿的長(zhǎng)度為3 000 mm，截面尺寸見圖2。在圖5（b）中，穿透型圓孔缺陷位于上表面（平面I），其直徑為d，缺陷孔中心距左端面和棱的距離分別為l和w。在方鉆桿的左端截面上施加均勻的壓力信號(hào)，從而產(chǎn)生縱向超聲導(dǎo)波，如圖5（c）所示。同時(shí)，在左端截面上沿圓周方向均勻設(shè)置12 個(gè)接收點(diǎn)，用于接收反射波信號(hào)，位于面上的6 個(gè)接收點(diǎn)用#1，#2，#3， #4，#5 和 #6 表 示，位于棱 上 的6 個(gè) 接 收點(diǎn)用#7，#8，#9， #10， #11 和 #12 表示，如圖5（d）所示。

圖5 方鉆桿的有限元模型Fig.5 Finite element model for square drill pipes

2.1.2 網(wǎng)格大小和時(shí)間步長(zhǎng)

網(wǎng)格大小和時(shí)間步長(zhǎng)［12］分別為

其中：λmin和fmax分別為最小波長(zhǎng)和最大頻率。

激勵(lì)信號(hào)的中心頻率為100 kHz，L（0，2）模態(tài)的相速度約為5 km/s。正常和缺陷區(qū)域的網(wǎng)格大小分別設(shè)置為2 mm 和0.5 mm，時(shí)間步長(zhǎng)設(shè)置為1×10-7s。

2.2 有限元仿真結(jié)果與討論

2.2.1L(0,2)模態(tài)導(dǎo)波在正常方鉆桿中的傳播

在左端截面上施加幅值為100 Pa、中心頻率為100 kHz 的激勵(lì)信號(hào)，方鉆桿中100 kHz 的所有縱向?qū)ΨQ導(dǎo)波模態(tài)都可以被激勵(lì)出來。正常方鉆桿中的時(shí)域波形如圖6 所示。可以看出，除了第1 個(gè)激勵(lì)信號(hào)的波包之外還有3 個(gè)波包，第1 個(gè)和第3 個(gè)波包出現(xiàn)的時(shí)刻約為1.203×10-3s 和2.802×10-3s，傳播距離為6 000 mm，因此可以計(jì)算出2 個(gè)波包群速度，分別 為 6 000 mm / 1.203×10-3s = 4 988 m/s 和6 000 mm / 2.802×10-3s = 2 141 m/s，這2 個(gè)計(jì)算的群速度與L（0，2）和L（0，1）模態(tài)在100 kHz 時(shí)群速度理論值相一致。可以確認(rèn)，第1 個(gè)和第2 個(gè)波包分別為L(zhǎng)（0，2）模態(tài)在右端面的第1 次和第2 次反射，第3 個(gè)波包為L(zhǎng)（0，1）模態(tài)在右 端面的第1 次反射。

圖6 正常方鉆桿中的時(shí)域波形Fig.6 Time-domain waveform in a normal hexagonal drill pipe

2.2.2L(0,2)模態(tài)導(dǎo)波對(duì)方鉆桿面上單個(gè)圓孔缺陷的檢測(cè)

圓通孔缺陷位于方鉆桿面I 上，其時(shí)域信號(hào)如圖7 所示。l，d和w分別設(shè)置為800，6 和8.66 mm。可以看出，除了激勵(lì)信號(hào)波包和右端面反射波包之外還有3 個(gè)波包：波包①和②為L(zhǎng)（0，2）模態(tài)在缺陷處的1 次和2 次反射波；波包③為L(zhǎng)（0，1）模態(tài)在缺陷處的1 次反射波。根據(jù)時(shí)域波形的反射波可以實(shí)現(xiàn)對(duì)方鉆桿中圓孔缺陷的檢測(cè)。

圖7 方鉆桿面I 上單個(gè)圓通孔型缺陷的時(shí)域信號(hào)Fig.7 Time domain waveforms from a hexagonal pipe with a through-hole damage located in center of plane I

2.2.3L(0,2)模態(tài)導(dǎo)波在方鉆桿面上圓孔和棱邊緣圓孔缺陷的反射信號(hào)對(duì)比

面上圓孔缺陷的參數(shù)l，d和w分別設(shè)置為800，6 和8.66 mm。w為3 mm 時(shí)，圓孔偏離面I 的中心，為棱邊緣孔缺陷。盲孔缺陷的深度設(shè)置為2 mm。

圖8 為方鉆桿面I 上盲孔缺陷和棱邊緣盲孔缺陷的時(shí)域信號(hào)對(duì)比。可以看出，L（0，2）模態(tài)導(dǎo)波對(duì)面上盲孔缺陷的反射波信號(hào)的幅值稍大于棱邊緣盲孔缺陷反射波的幅值，再次驗(yàn)證了圖4（b）中面上外表面應(yīng)力場(chǎng)幅值大于棱上外表面應(yīng)力場(chǎng)幅值的結(jié)論。

圖8 方鉆桿面I 上盲孔缺陷與棱邊緣盲孔缺陷的時(shí)域信號(hào)Fig.8 Waveforms from a hexagonal drill pipe with blind-holes at the center and near the edge of plane I

圖9 為方鉆桿面I 上通孔缺陷和棱邊緣通孔缺陷的時(shí)域信號(hào)對(duì)比。可以看出，L（0，2）導(dǎo)波對(duì)面上通孔缺陷的反射波信號(hào)的幅值小于棱邊緣通孔缺陷反射波的幅值。其主要原因有：①棱邊緣通孔缺陷的深度大于面上通孔缺陷的深度；②面上內(nèi)表面的應(yīng)力場(chǎng)幅值遠(yuǎn)小于棱上內(nèi)表面的應(yīng)力場(chǎng)幅值。

圖9 方鉆桿面I 上通孔缺陷與棱邊緣通孔缺陷的時(shí)域信號(hào)Fig.9 Waveforms from a hexagonal drill pipe with through holes at the center and near the edge of plane I

2.2.4L(0,2)導(dǎo)波對(duì)方鉆桿多個(gè)面上圓孔缺陷的檢測(cè)

3 個(gè)通孔缺陷位于方鉆桿面I，III 和V 上，具有同 樣 的 尺 寸，其l，d和w分 別 設(shè) 置 為800，6 和8.66 mm。圖10 為方鉆桿多個(gè)面上的通孔缺陷時(shí)域信號(hào)，對(duì)比圖9，L（0，2）模態(tài)導(dǎo)波的1 次和2 次反射波信號(hào)幅值都有了顯著的增大，說明L（0，2）超聲導(dǎo)波可以對(duì)沿周向分布的多個(gè)圓孔缺陷進(jìn)行有效檢測(cè)。

圖10 方鉆桿多個(gè)面上的通孔缺陷時(shí)域信號(hào)Fig.10 Waveforms received from multiple throughhole damages located in different planes

3 方鉆桿超聲導(dǎo)波檢測(cè)的實(shí)驗(yàn)研究

3.1 實(shí)驗(yàn)設(shè)置

實(shí)驗(yàn)平臺(tái)如圖11 所示，包括計(jì)算機(jī)、信號(hào)發(fā)生器（RIGOL DG4162）、功 率 放 大 器（Aigtek ATA2021-B）、50Ω 阻抗 終 端、轉(zhuǎn) 換 開 關(guān)（RITEC RDX-6）、壓電晶片陣列和示波器（Tektronix TDS2022C）。信號(hào)發(fā)生器產(chǎn)生激勵(lì)信號(hào)，經(jīng)功率放大器放大之后，由50 Ω 阻抗終端輸出，經(jīng)轉(zhuǎn)換開關(guān)，在方鉆桿中產(chǎn)生超聲導(dǎo)波。同時(shí)，壓電晶片陣列傳感器接收缺陷處和右端面的反射波，經(jīng)轉(zhuǎn)換開關(guān)，在示波器上顯示，并送入計(jì)算機(jī)進(jìn)行儲(chǔ)存和分析。

圖11 實(shí)驗(yàn)平臺(tái)Fig.11 Experimental platform

壓電晶片陣列及缺陷類型如圖12 所示。其中，陣列布置如圖（a，b）所示，12 個(gè)壓電晶片沿方鉆桿的圓周方向均勻布置，這種布置方式保證了在方鉆桿中激勵(lì)出對(duì)稱模態(tài)的超聲導(dǎo)波。考慮尺寸為25 mm ×5 mm ×0.5 mm 和30 mm ×5 mm ×0.5 mm 這2 種尺寸類型的壓電晶片，方鉆桿的長(zhǎng)度為3 000 mm。圖（c，d，e）分別顯示了方鉆桿面上圓孔缺陷、棱邊緣通孔缺陷和棱邊緣槽缺陷。

圖12 壓電晶片陣列及缺陷類型Fig.12 Piezoelectric wafer ring and the defects in hexagonal pipes

3.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及討論

3.2.1 最優(yōu)壓電晶片尺寸的選擇

不同長(zhǎng)度壓電晶片陣列激勵(lì)性右端面的多次反射信號(hào)如圖13 所示。可以看出，尺寸為25 mm ×5 mm ×0.5 mm 壓電晶片陣列激勵(lì)的L（0，2）模態(tài)超聲導(dǎo)波在右端面多次反射的幅值，大于相對(duì)應(yīng)的尺寸為30 mm ×5 mm ×0.5 mm 壓電晶片激勵(lì)的超聲導(dǎo)波幅值。此外，尺寸為30 mm ×5 mm ×0.5 mm 壓電晶片激勵(lì)的超聲導(dǎo)波，除了L（0，2）模態(tài)之外，L（0，1）模態(tài)的幅值也比較明顯；而尺寸為25 mm ×5 mm ×0.5 mm 壓電晶片陣列激勵(lì)的超聲導(dǎo)波，L（0，1）模態(tài)的導(dǎo)波受到抑制，沒有明顯的L（0，1）模態(tài)導(dǎo)波出現(xiàn)。依據(jù)文獻(xiàn)［13］提出的理論分析該現(xiàn)象的原因，當(dāng)壓電晶片的長(zhǎng)度等于導(dǎo)波模態(tài)半波長(zhǎng)的奇數(shù)倍時(shí)，該模態(tài)的幅值達(dá)到最大值；當(dāng)壓電晶片的長(zhǎng)度等于導(dǎo)波模態(tài)半波長(zhǎng)的偶數(shù)倍時(shí)，模態(tài)的幅值達(dá)到最小值，該模態(tài)被抑制。如圖3（b）所示，L（0，1）和L（0，2）模態(tài)導(dǎo)波在100 kHz 的群速度分別為2 261 和4 961 m/s。L（0，2）模態(tài)的波長(zhǎng)為λL（0，2）= 4 961 m/s ÷ 100 kHz = 49.61 mm，半波長(zhǎng)為0.5× 49.61 mm=24.8 mm，即當(dāng)壓電晶片陣列的長(zhǎng)度為24.8 mm 時(shí)，L（0，2）模態(tài)幅值達(dá)到最大值。L（0，2）的半波長(zhǎng)為24.8 mm，與25 mm ×5 mm ×0.5 mm 的壓電晶片陣列的長(zhǎng)度接近，這解釋了尺寸為25 mm ×5 mm ×0.5 mm 的壓電晶片陣列激勵(lì)下，L（0，2）模態(tài)導(dǎo)波的幅值較大。同樣，L（0，1）模態(tài) 的 波 長(zhǎng) 為λL（0，1）= 2 216 m/s ÷ 100 kHz =22.16 mm，L（0，1）模態(tài)半波長(zhǎng)的2 倍為2×0.5×22.16 mm=22.16 mm，與尺寸為25 mm ×5 mm ×0.5 mm 的壓電晶片陣列的長(zhǎng)度接近，因此尺寸為25 mm ×5 mm ×0.5 mm 的壓電晶片陣列激勵(lì)下，L（0，1）模態(tài)幅值接近最小值，L（0，1）模態(tài)被抑制。進(jìn) 一 步 分 析，L（0，1）半 波 長(zhǎng) 的3 倍 為3×0.5×22.16 mm=33.24 mm，與尺寸為30 mm ×5 mm ×0.5 mm 的壓電晶片陣列的長(zhǎng)度接近，因此尺寸為30 mm ×5 mm ×0.5 mm 的壓電晶片陣列激勵(lì)下，L（0，1）模態(tài)幅值接近最大值，所以在時(shí)域波形上可以明顯觀察到L（0，1）導(dǎo)波的存在。為了提高信噪比，抑制不需要的導(dǎo)波模態(tài)，筆者選用尺寸為25 mm ×5 mm ×0.5 mm 的壓電晶片陣列作為傳感器，對(duì)方鉆桿進(jìn)行檢測(cè)。

圖13 中心頻率為100 kHz 時(shí)不同長(zhǎng)度壓電晶片陣列激勵(lì)下右端面的多次反射信號(hào)Fig.13 Multiple reflections at the center excitation frequency of 100 kHz under the excitation of different length of PZTs

3.2.2 最優(yōu)激勵(lì)頻率的選擇

尺寸為25 mm ×5 mm ×0.5 mm 的壓電晶片陣列在正常方鉆桿中激勵(lì)中心頻率為80，90 和100 kHz 的L（0，2）模態(tài)導(dǎo)波，其右端面的多次反射信號(hào)如圖14 所示。由圖可以發(fā)現(xiàn)：隨著反射次數(shù)的增加，反射波的波包寬度在增大，頻散現(xiàn)象越來越明顯；隨著激勵(lì)頻率從80 kHz 增加到100 kHz，頻散特性在逐漸減弱，這是由于L（0，2）模態(tài)導(dǎo)波的群速度頻散曲線在100 kHz 時(shí)比在80 和90 kHz 時(shí)更平坦；由于L（0，2）模態(tài)導(dǎo)波在100 kHz 時(shí)的群速度大于80 和90 kHz 的群速度，L（0，2）模態(tài)在100 kHz 的反射波包比80 和90 kHz 對(duì)應(yīng)的波包提前一點(diǎn)。基于以上分析，L（0，2）模態(tài)在100 kHz 時(shí)適合對(duì)方鉆桿進(jìn)行檢測(cè)。

圖14 右端面的多次反射信號(hào)Fig.14 Multiple reflection from the right end

3.2.3L(0,2)模態(tài)導(dǎo)波對(duì)方鉆桿面上通孔和棱邊緣通孔缺陷的檢測(cè)

方鉆桿面上和棱邊緣通孔缺陷的時(shí)域信號(hào)如圖15 所示，孔直徑為7.5 mm，距左端面800 mm。其中：紅色和藍(lán)色實(shí)線分別表示面上和棱邊緣通孔缺陷的時(shí)域波形；波包①和②分別為L(zhǎng)（0，2）模態(tài)導(dǎo)波在缺陷處的1 次和2 次反射波。由圖可以看出，棱邊緣通孔缺陷反射波的幅值大于面上通孔缺陷反射波的幅值，實(shí)驗(yàn)結(jié)果與仿真結(jié)果一致。

圖15 方鉆桿面上和棱邊緣通孔缺陷的時(shí)域信號(hào)Fig.15 Waveforms received from a hexagonal drill pipe with through-holes at the center and near the edge

3.2.4L(0,2)導(dǎo)波對(duì)方鉆桿沿圓周多個(gè)面上通孔缺陷的檢測(cè)

3 個(gè)方鉆桿試樣分別如下：面I 上1 個(gè)通孔缺陷；面I 和 面III 上 各1 個(gè)通孔缺陷；面I、面III 和 面V 上各1 個(gè)通孔缺陷。通孔缺陷位于各個(gè)面的中間位置，通孔直徑為7.5 mm，距左端面800 mm。L（0，2）模態(tài)導(dǎo)波分別對(duì)3 個(gè)試樣進(jìn)行檢測(cè)。方鉆桿沿圓周多個(gè)面上通孔缺陷時(shí)域信號(hào)如圖16 所示，其中：藍(lán)色、紅色和灰色實(shí)線分別表示1 個(gè)、2 個(gè)和3 個(gè)缺陷情況下的波形；波包①和②分別為L(zhǎng)（0，2）模態(tài)導(dǎo)波在缺陷處的1 次和2 次反射波。可以看出，隨著缺陷數(shù)量的增加，反射波的幅值也成倍增大。

圖16 方鉆桿沿圓周多個(gè)面上通孔缺陷時(shí)域信號(hào)Fig.16 Waveforms from multiple circular through-hole damages along the circumferential direction

3.2.5L(0,2)導(dǎo)波對(duì)方鉆桿沿軸向多個(gè)缺陷的檢測(cè)

方鉆桿試樣沿軸向有3 個(gè)缺陷，缺陷的軸向位置如圖17 所示。缺陷1 為面上通孔缺陷，直徑為7.5 mm；缺陷2 為棱邊緣槽缺陷；缺陷3 為棱邊緣通孔缺陷，直徑為7.5 mm。方鉆桿沿軸向多個(gè)缺陷的時(shí)域信號(hào)如圖18 所示，波包①，②和③分別對(duì)應(yīng)L（0，2）模態(tài)在3 個(gè)缺陷處的反射波。盡管缺陷1 的2 次反射波的位置與缺陷2 的反射波重合，但缺陷1的2 次反射波幅值很小，可以忽略。因此，采用L（0，2）模態(tài)導(dǎo)波檢測(cè)方鉆桿多個(gè)軸向缺陷，既能檢測(cè)圓孔缺陷，也能檢測(cè)槽型缺陷。

圖17 方鉆桿中沿軸向分布缺陷的位置（單位：mm）Fig.17 Damages located along the axial direction (unit:mm)

圖18 方鉆桿沿軸向多個(gè)缺陷的時(shí)域信號(hào)Fig.18 Temporal waveforms received from a specimen with multiple defects along the axial direction

4 結(jié) 論

1） 采用半解析有限元方法，揭示了方鉆桿結(jié)構(gòu)中超聲導(dǎo)波的頻散特性，求解了方鉆桿的相速度和群速度頻散曲線，頻率范圍為70 kHz~130 kHz 的L（0，2）模態(tài)超聲導(dǎo)波適合對(duì)方鉆桿進(jìn)行檢測(cè)。

2） 優(yōu)化選擇了中心頻率為100 kHz 的L（0，2）模態(tài)導(dǎo)波作為激勵(lì)信號(hào)，從實(shí)驗(yàn)角度驗(yàn)證了尺寸為25 mm ×5 mm ×0.5 mm 的壓電晶片陣列能夠提高L（0，2）模態(tài)在100 kHz 的信噪比，抑制不需要的L（0，1）模態(tài)導(dǎo)波。

3） 利用L（0，2）模態(tài)超聲導(dǎo)波能夠檢測(cè)方鉆桿中不同類型和不同位置的缺陷。棱邊緣通孔型缺陷的反射波幅值大于面上通孔型缺陷的反射波幅值，但棱邊緣盲孔型缺陷的反射波幅值小于面上盲孔型缺陷的反射波幅值。

4） 仿真和實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，L（0，2）模態(tài)超聲導(dǎo)波是一種高效準(zhǔn)確的方鉆桿無損檢測(cè)方法。