狹窄庫(kù)區(qū)滑坡涌浪特征分析及工程影響模型試驗(yàn)研究

李鵬峰,荊海曉,賀翠玲,呂慶超,諸 亮,李國(guó)棟

(1. 西安理工大學(xué) 西北旱區(qū)生態(tài)水利國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,陜西 西安 710048; 2. 陜西省水生態(tài)環(huán)境工程技術(shù)研究中心,陜西 西安 710065; 3. 國(guó)家能源水電工程技術(shù)研發(fā)中心高邊坡與地質(zhì)災(zāi)害研究治理分中心,陜西 西安 710065;4. 中國(guó)電建集團(tuán)西北勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限公司,陜西 西安 710065)

0 引言

滑坡產(chǎn)生的涌浪(也稱海嘯)頻繁出現(xiàn)在水庫(kù)、湖泊、沿海地區(qū)和海洋中,對(duì)附近居民的生命和財(cái)產(chǎn)構(gòu)成威脅[1-2]。如1963年發(fā)生在意大利的瓦伊昂水庫(kù)滑坡,大量巖石產(chǎn)生巨浪,漫過(guò)大壩,沖擊下游村莊,造成2000多人傷亡[3]。1958年阿拉斯加利圖亞灣發(fā)生滑坡,引發(fā)150 m高的海浪,滑坡在海灣另一側(cè)上升524 m[4]。在國(guó)內(nèi)的一些重點(diǎn)水利工程中,如三峽、小灣、洪家渡、瀑布溝、拉西瓦及紫坪鋪等,近壩庫(kù)區(qū)內(nèi)均存在著嚴(yán)峻的邊坡穩(wěn)定和滑坡涌浪問(wèn)題[5-6]。因此,研究實(shí)際工程中滑坡涌浪過(guò)程及涌浪帶來(lái)的次生災(zāi)害,對(duì)實(shí)際工程預(yù)防和制定涌浪避險(xiǎn)措施有重要意義。

雖然庫(kù)區(qū)滑坡涌浪事故頻發(fā),但因滑坡失穩(wěn)的高速性和突發(fā)性等,往往未能獲取到實(shí)際工程中滑坡涌浪關(guān)鍵數(shù)據(jù)[7-8]。因此,物理模型試驗(yàn)是研究滑坡涌浪生成、傳播過(guò)程及工程影響分析的常用手段[9]。如曹婷等[10]利用物理模型試驗(yàn),研究了滑坡體形狀對(duì)涌浪爬高的影響。李榮輝等[6]基于模型試驗(yàn),研究了庫(kù)區(qū)近壩滑坡體因素與涌浪高度的關(guān)系,得出涌浪高度與滑坡體下滑高度、排水體積成正比,與水深成反比。岳書波等[11]建立水槽模型,研究了滑坡涌浪生成過(guò)程,并將生成涌浪分為常規(guī)涌浪、推移涌浪和躍沖涌浪。肖莉麗等[12]針對(duì)三峽庫(kù)區(qū)滑坡涌浪問(wèn)題,建立1∶200的物理模型,研究了近源區(qū)多因素對(duì)首浪高度的影響。丁軍浩等[13]建立了瀾滄江某電站物理模型,研究了滑坡體的形狀及滑速、水面形態(tài)及水深等因素對(duì)最大首浪高度和涌浪衰減特性。黃錦林等[14]建立了1∶150的樂(lè)昌峽水庫(kù)物理模型,研究了滑坡體滑速對(duì)涌浪特性的影響,并將試驗(yàn)結(jié)果與多個(gè)經(jīng)驗(yàn)公式進(jìn)行了對(duì)比。現(xiàn)有研究主要針對(duì)寬廣水域或無(wú)壩河段的滑坡涌浪問(wèn)題,對(duì)于狹窄型河道水庫(kù)而言,其影響涌浪生成和傳播的因素更加復(fù)雜,因此,寬廣水域滑坡涌浪規(guī)律未必能反映出近壩庫(kù)區(qū)狹窄河道滑坡涌浪規(guī)律[6,15-16]。

本研究針對(duì)黃河上游羊曲水電站狹窄庫(kù)區(qū)段內(nèi)H1滑坡體和1#變形體失穩(wěn)產(chǎn)生的涌浪問(wèn)題,通過(guò)建立1∶200的物理模型試驗(yàn),研究不同滑坡發(fā)生位置、不同失穩(wěn)體積對(duì)涌浪波特性和工程的影響。并將試驗(yàn)結(jié)果和經(jīng)驗(yàn)公式結(jié)果相互對(duì)比,以期更好地為大壩安全評(píng)價(jià)提供技術(shù)支撐。

1 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

羊曲水電站位于青海省海南州興海縣與貴南縣交界處,屬黃河上游水系。工程規(guī)模為一等大(1)型工程,壩頂高程為2721 m,防浪墻高度為1.2 m,水庫(kù)正常蓄水位為2715 m,生態(tài)限制水位為2710 m。通過(guò)庫(kù)區(qū)地質(zhì)特性可將失穩(wěn)物質(zhì)分為H1滑坡體和1#變形體,H1滑坡體位于距離壩址約1.2～2 km壩前左岸,前緣寬約390 m,頂部最寬約550 m,平均厚度為25 m,體積約555×104m3,它具有明顯的滑坡堆積層和滑移拉裂層。1#變形體下邊界距離壩址約750 m,前緣寬710 m,后部較窄部位約100 m,變形體平均厚度為25 m,體積約500×104m3,它具有明顯的強(qiáng)傾倒層和滑移拉裂層。H1滑坡體和1#變形體前緣剪出高程均為2630 m,失穩(wěn)物質(zhì)分區(qū)如圖1所示。

試驗(yàn)在中國(guó)電建集團(tuán)西北勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限公司工程實(shí)驗(yàn)監(jiān)測(cè)院進(jìn)行,模型按重力相似準(zhǔn)則設(shè)計(jì),幾何比尺為L(zhǎng)r=200,模擬范圍包括大壩至其上游3.2 km。將兩岸沿河地形模擬至2760 m高程,考慮滑坡體下滑造成水體向?qū)Π钝账c爬行,對(duì)岸地形模擬至2790 m高程。壩前建筑物包括左岸溢洪道和右岸發(fā)電廠房等,物理模型全長(zhǎng)約20 m。物理模型范圍如圖 2所示。

圖2 羊曲水庫(kù)滑坡涌浪物理模型模擬試驗(yàn)范圍Fig.2 Physical model experimental range of landslide generated waves in the Yangqu Reservoir

滑床按原型滑弧用鋼筋混凝土制作,按照滑動(dòng)方向及滑弧滑出角度進(jìn)行安裝,表面光滑。滑車由多節(jié)鉸式鋼板制成,由起吊、擒縱裝置控制起吊及下放滑車。滑坡體采用3種尺寸,分別為:20 cm×10 cm×5 cm、10 cm×10 cm×5 cm和10 cm×5 cm×5 cm,滑車和滑塊組成的綜合滑坡密度約為2.7 g/cm3。涌浪時(shí)程變化數(shù)據(jù)記錄采用CBG03智能浪高儀,采集頻率為50 Hz,精度為0.1%,總共布置16個(gè)。滑坡體下滑速度、滑坡區(qū)域涌浪爬高及建筑物前涌浪爬高采用高速攝像機(jī)采集,拍攝幀率為200 fps。漫壩水量使用量筒測(cè)量,物理模型實(shí)物圖如圖 3所示。

工況設(shè)置考慮滑坡體的不同失穩(wěn)位置、方量以及水庫(kù)運(yùn)行水位,共設(shè)計(jì)12種工況,工況設(shè)置參數(shù)如表1所示。為了保證試驗(yàn)結(jié)果的可重復(fù)性,每組試驗(yàn)至少進(jìn)行3次。分析數(shù)據(jù)時(shí),剔除最離散的組數(shù),試驗(yàn)結(jié)果取剩下組數(shù)的平均值。

圖3 H1滑坡體、1#變形體物理模型Fig.3 H1 and 1# landslide experimental model

表1 物理試驗(yàn)參數(shù)Table 1 Physical experimental parameters

2 結(jié)果分析與討論

本研究利用量綱分析得出了無(wú)量綱控制參數(shù),進(jìn)而評(píng)價(jià)涌浪波特性[17-19],參數(shù)分別有:滑坡體弗勞德數(shù)F=vs/(gh)0.5,滑坡體相對(duì)厚度S=s/h,滑坡體相對(duì)質(zhì)量M=ms/(ρwbh2),滑坡體特征數(shù)T=S1/3Mcos(6/7α),相對(duì)波高H/h,相對(duì)波長(zhǎng)L/h,波陡H/L。其中vs為滑坡體速度,g為重力加速度,h為靜水深(SWL),s為滑坡體厚度,ms為滑坡體質(zhì)量,ρw為流體密度,本研究取值為1000 kg/m2,b為滑坡體寬度,α為滑坡面傾角,H為波高,取值為波峰振幅ac和波谷振幅at的總高度,L為波長(zhǎng),取值為波峰速度c和周期T。參數(shù)具體含義如圖 4所示。

圖4 滑坡體及涌浪波參數(shù)示意圖Fig.4 Diagram of landslide and wave parameters

2.1 涌浪波類型分析

根據(jù)滑坡體特征數(shù)T和滑坡體弗勞德數(shù)F定義的波形分類圖,如圖5所示,分類標(biāo)準(zhǔn)依據(jù)HELLER等[18]在文獻(xiàn)中的定義:當(dāng)T<4/5F-7/5時(shí),滑坡體生成的首浪波形為斯托克斯波;當(dāng)4/5F-7/511F-5/2時(shí),首浪為耗散涌波。由圖 5可知,本試驗(yàn)滑坡體數(shù)據(jù)中T<4/5F-7/5,主要集中在斯托克斯波區(qū)域,該數(shù)據(jù)集主要特征為滑坡體具有較小的滑動(dòng)特征,但具有較大的體型參數(shù)。羊曲水電站庫(kù)區(qū)H1滑坡體和1#變形體,原位下滑時(shí)滑速均較小(6.0～10.5 m/s),但其具有較大的方量(完整體體積約500萬(wàn)m3),因此該滑坡體特征符合該區(qū)域波形數(shù)據(jù)規(guī)律。但本次試驗(yàn)數(shù)據(jù)的F值整體小于HELLER試驗(yàn)值,該范圍的波浪類型是否和HELLER試驗(yàn)值劃分規(guī)律一致,尚需進(jìn)一步分析。

圖5 基于滑坡體特性的涌浪波波形分類[18]Fig.5 Classification of surge wave types based on landslide characteristics[18]

試驗(yàn)結(jié)果中涌浪波首波的相對(duì)波高和相對(duì)波長(zhǎng)關(guān)系圖,如圖6所示,圖中實(shí)線為不同波浪理論應(yīng)用界線,虛線為按照波浪傳播水域水深分類波類型界線。由圖 6可知,H1滑坡體和1#變形體產(chǎn)生的涌浪,其水域水深和波長(zhǎng)的比值滿足0.0538后,該區(qū)域涌浪波受到邊界反射波的影響,在0

圖6 基于涌浪波首波相對(duì)波高與相對(duì)波長(zhǎng)的波形分類[18,20]Fig.6 Wave types based on the relative wave height and relative wave length of the leading wave[18,20]

圖7 1#變形體生成區(qū)域無(wú)量綱化首浪浪高時(shí)程線Fig.7 Dimensionless leading wave height time series in 1# landslide generation area

2.2 首浪高度分析

浪高ac既是初始涌浪最重要的波動(dòng)參數(shù),又是評(píng)價(jià)初始涌浪對(duì)工程影響與否的首要參數(shù)。本文以模型試驗(yàn)結(jié)果為基準(zhǔn),采用潘家錚方法[21]和水科院經(jīng)驗(yàn)公式方法[14]分別計(jì)算了H1滑坡體和1#變形體失穩(wěn)后的首浪浪高值,各方法及不同工況首浪高度統(tǒng)計(jì)如圖8所示。

潘家錚方法計(jì)算初始浪高時(shí),認(rèn)為首浪浪高由于滑坡在水平方向和垂直方向運(yùn)動(dòng)產(chǎn)生,計(jì)算公式分別為

(1)

水科院經(jīng)驗(yàn)公式方法認(rèn)為涌浪浪高主要受滑坡下滑速度和方量影響,因此該方法計(jì)算首浪的公式為

(2)

式中:vh為滑坡水平滑速(m/s);vv為滑坡垂向滑速(m/s);潘家錚法浪高求解曲線和步驟參考文獻(xiàn)[21]。k為綜合系數(shù),本研究取值0.12;V為滑坡體方量(萬(wàn)m3)。滑速、方量和水深如表1所示,各參數(shù)含義圖示如圖4所示。

從方量上分析可知,H1滑坡體(圖中代號(hào)1～6)和1#變形體(圖中代號(hào)7～12)失穩(wěn)后,首浪高度隨著方量的增加而變大。因?yàn)榛麦w的體積增加,其和水體的接觸面積更廣,能量和動(dòng)量轉(zhuǎn)換速率增加,致使首浪高度變大,但在同一方量下,首浪高度和水深成反比。定義無(wú)量綱參數(shù)相對(duì)首浪高度ac/h,通過(guò)回歸分析相對(duì)首浪高度ac/h和滑坡體特征數(shù)T關(guān)系可知,ac/h=0.04T,相關(guān)系數(shù)R2=0.989,回歸曲線如圖9所示。在圖 9中,有一些點(diǎn)的離散性較強(qiáng),這些點(diǎn)位于圖 5中的涌波區(qū)域和孤立波區(qū)域,該區(qū)域點(diǎn)的滑坡體特征數(shù)T和滑坡體弗勞德數(shù)F都比較大,也就是滑坡體厚度和滑速都較大,此時(shí)造波過(guò)程的主導(dǎo)性指標(biāo)有T和F;擬合性較強(qiáng)的點(diǎn)對(duì)應(yīng)圖 5中斯托克斯波區(qū)域,該區(qū)域點(diǎn)T的主導(dǎo)性優(yōu)于F,在擬合曲線中,ac/h和T的相關(guān)性就強(qiáng)。該現(xiàn)象可以反映出:當(dāng)滑坡體速度大于生成的涌浪波波速時(shí)(波形應(yīng)為涌波或者孤立波),滑坡體的運(yùn)動(dòng)過(guò)程和體型等對(duì)涌浪波特性有較大影響,而當(dāng)滑坡體最大速度小于波速時(shí)(斯托克斯波),滑坡體運(yùn)動(dòng)過(guò)程對(duì)涌浪波特性的影響較小,此時(shí)首浪浪高計(jì)算可忽略滑速的影響,簡(jiǎn)化成和滑坡體體積的關(guān)系。

從滑坡位置上分析,圖 8中上半部分代表1#變形體,下半部分代表H1滑坡體,對(duì)比可見(jiàn)在同等坐標(biāo)軸長(zhǎng)度下,下半部分的柱狀圖占比大,表明H1滑坡體失穩(wěn)產(chǎn)生的首浪高度大于1#變形體產(chǎn)生的首浪高度。分析原因可知,H1滑坡體在地形上位于凹岸區(qū),形似“盆狀”,該區(qū)域河底相對(duì)寬廣一些,滑坡下滑充分,這使得大方量滑坡下滑時(shí)停留在水面以上的體積少,就體積替換分析,產(chǎn)生的涌浪浪高也會(huì)更高;此外,該區(qū)域水域面積也相對(duì)寬闊,受到對(duì)岸和庫(kù)區(qū)其他地方反射波干擾的概率較小,滑坡產(chǎn)生的涌浪就會(huì)發(fā)展得較為充分。1#變形體位于地形區(qū)域凸岸,河谷和水域面都狹窄,這使得滑坡下滑體積變少,產(chǎn)生的涌浪受到庫(kù)區(qū)反射波的干擾概率大。

各方法計(jì)算的首浪高度對(duì)比如圖10所示,由圖可知,各方法得到的首浪浪高差距較大。如果以試驗(yàn)值為基準(zhǔn),潘家錚方法及水科院經(jīng)驗(yàn)公式方法在實(shí)際工程應(yīng)用時(shí)精度較低,接近一半工況的誤差值大于±50%。主要原因可能是H1滑坡體和1#變形體無(wú)論是平面形狀還是立面厚度都非常的不規(guī)則,斷面和條分帶無(wú)法還原失穩(wěn)物質(zhì)的復(fù)雜形狀,導(dǎo)致經(jīng)驗(yàn)公式利用斷面或者條分帶計(jì)算時(shí)誤差變大。但物理模型試驗(yàn)利用3種尺寸的小塊體組成的整體滑坡,在形狀和厚度上能夠和原型有一定的相似比。

圖10 試驗(yàn)值首浪浪高和不同計(jì)算 方法首浪浪高結(jié)果對(duì)比Fig.10 Experimental value of the leading wave height and results of different calculation methods of the leading wave height

2.3 工程影響分析

黃河特大橋位于羊曲水電站庫(kù)區(qū)上游,屬于國(guó)道線G572,庫(kù)區(qū)內(nèi)的橋底高程為2720～2724 m,距離H1滑坡體約1.8 km。羊曲壩址位于H1滑坡體和1#變形體下游,距離1#變形體750 m,距離H1滑坡體1.2 km,庫(kù)區(qū)內(nèi)水面大的波動(dòng),都有可能影響橋面和大壩安全。現(xiàn)分析H1滑坡體或1#變形體失穩(wěn)以后對(duì)黃河特大橋和壩體的影響。

2.3.1 對(duì)黃河特大橋影響分析

方量200萬(wàn)m3和500萬(wàn)m3的H1滑坡體或1#變形體在尕瑪羊曲黃河特大橋橋墩處測(cè)點(diǎn)的浪高值如圖11所示。由圖可知,庫(kù)水位2715 m時(shí),500萬(wàn) m3滑坡在該處的浪高值基本上為2 m左右,水面高程約為2717 m,H1滑坡體200萬(wàn) m3體積在該處的浪高值約為1 m,水面高程約為2716 m,1#變形體200萬(wàn)m3體積在該處的浪高值約為0.6 m,水面高程約為2715.6 m,最不利工況的波面高程均小于橋底高程。主要原因是羊曲水電站地形比較特殊,H1滑坡體上游為開(kāi)闊區(qū)域,有利于涌浪的消散。因此,H1滑坡體或者1#變形體失穩(wěn)產(chǎn)生的涌浪對(duì)尕瑪羊曲黃河特大橋無(wú)影響。

圖11 庫(kù)水位2715 m不同方量和位置 滑坡在橋底測(cè)點(diǎn)的浪高Fig.11 Wave height at bridge bottom of landslides with different volumes and locations at water level 2715 m

2.3.2 對(duì)大壩安全影響分析

H1滑坡體和1#變形體失穩(wěn)以后各工況在建筑物前產(chǎn)生的涌浪要素值如表2所示。由圖可知,隨著方量的增加,溢洪道進(jìn)口、壩中及電站進(jìn)水口處的首浪浪高值均正比例增加,將建筑物前首浪浪高無(wú)量綱化后進(jìn)行回歸分析,擬合函數(shù)關(guān)系如圖 12所示。由圖12可知,溢洪道處首浪浪高的擬合關(guān)系為:ac/h=0.21T+0.04,擬合精度為0.992;同理,壩中和電站進(jìn)水口擬合關(guān)系分別為:ac/h=0.17T+0.04,ac/h=0.14T+0.04,擬合精度均為0.981。

表2 建筑物前涌浪特性及漫壩水體統(tǒng)計(jì)表Table 2 Statistics of wave height and overtopping water volume at the dam site

在水庫(kù)正常運(yùn)行水位2715 m時(shí),200萬(wàn)m3的H1滑坡體或1#變形體失穩(wěn)后在建筑物前的涌浪時(shí)程線,如圖13所示。結(jié)合表 2統(tǒng)計(jì)的建筑物前浪高分析可知,滑坡位置的不同,在建筑物前產(chǎn)生的浪高、爬高及漫壩水量均有所差異。H1滑坡體在建筑物前產(chǎn)生的首浪浪高和次生波均大于1#變形體,當(dāng)失穩(wěn)物質(zhì)體積小于等于200萬(wàn)m3時(shí),這2處位置在建筑物前首浪浪高差距較小,在0.5 m以內(nèi)。當(dāng)失穩(wěn)物質(zhì)體積超過(guò)200萬(wàn)m3時(shí),2處位置在建筑前首浪浪高差距變大,最大差距2.06 m。其原因同2.2節(jié)分析,主要是H1滑坡體處于凹岸,水域?qū)掗?1#變形體處于凸岸,水域較窄。因此,失穩(wěn)物質(zhì)不一定距離遠(yuǎn)就對(duì)工程影響小,距離近就對(duì)工程影響大。失穩(wěn)物質(zhì)所處的水域環(huán)境,對(duì)其滑坡涌浪過(guò)程影響顯著。

圖12 建筑物前相對(duì)首浪高度ac/h和滑坡體特征數(shù)T關(guān)系 Fig.12 Correlation between ac/h and T at dam site圖13 庫(kù)水位2715 m時(shí)200萬(wàn)m3失穩(wěn)物質(zhì)在建筑物前涌浪時(shí)程線Fig.13 Wave time history of 2 million m3 landslide at dam site at 2 715 m water level

體積為500萬(wàn)m3滑坡誘發(fā)涌浪在建筑物前漫壩位置及范圍,如圖14所示,結(jié)合表 2統(tǒng)計(jì)的建筑物前漫壩水量分析可知,首先,涌浪漫壩的位置靠近左岸側(cè)的溢洪道,位置上壩左漫壩范圍廣于壩右,H1滑坡體漫壩范圍廣于1#變形體。其次,隨著失穩(wěn)物質(zhì)體積的增加,壩前過(guò)程有:不漫壩—漫壩—大范圍漫壩。其中,H1滑坡體體積增加到200萬(wàn) m3時(shí),建筑物前開(kāi)始漫壩;1#變形體體積增加到500萬(wàn) m3時(shí),建筑物前開(kāi)始漫壩。最后,H1滑坡體的漫壩水量明顯大于1#變形體。以體積500萬(wàn) m3為例,左岸溢洪道處H1滑坡體漫壩量是1#變形體的1.6倍,壩中位置H1滑坡體漫壩量是1#變形體的1.9倍,右岸電站進(jìn)水口位置H1滑坡體漫壩量是1#變形體的1.3倍。

注:圖中紅色虛線圈為涌浪漫壩位置,左圖為H1滑坡體,右圖為1#變形體。

建筑物前漫壩過(guò)程的能量來(lái)源一方面取決于重力勢(shì)力(波面高程),另一方面取決于動(dòng)能(波速)。波面高程通過(guò)上述分析可知,H1滑坡體大于1#變形體。各工況涌浪波首波波速如圖15所示,圖中黑線為線性波波速理論值,本次試驗(yàn)值基本貼合在理論值附近,基本屬于線性波。從數(shù)值上判斷,H1滑坡體的相對(duì)波速值大于1#變形體。勢(shì)能和動(dòng)能兩方面原因使得H1滑坡體對(duì)工程的危害更大。

3 結(jié)論

本研究以羊曲水電站1∶200物理模型為例,研究了庫(kù)區(qū)不同位置(H1滑坡體和1#變形體)、不同體積(100萬(wàn)、200萬(wàn)、500萬(wàn)m3)的失穩(wěn)物質(zhì)原位下滑時(shí)產(chǎn)生涌浪波的特性以及涌浪波對(duì)工程的影響,具體結(jié)論如下:

1)根據(jù)T-F分類法,本次試驗(yàn)數(shù)據(jù)有T<4/5F-7/5,主要集中在斯托克斯波區(qū)域。但是H1滑坡體和1#變形體原位下滑時(shí)的滑速僅為6.0～10.5 m/s,導(dǎo)致本次試驗(yàn)數(shù)據(jù)和T-F圖中現(xiàn)有數(shù)據(jù)的重疊性較差。因此,研究再次利用H-L圖對(duì)研究得到的波形進(jìn)行了分類,結(jié)果表明個(gè)別工況0.05

2)H1滑坡體和1#變形體失穩(wěn)后,從體積上分析,首浪高度隨著失穩(wěn)物質(zhì)體積的增加而變大,相對(duì)首浪高度ac/h和滑坡體特征數(shù)T關(guān)系為ac/h=0.04T。從位置上分析,凹岸區(qū)的H1滑坡體產(chǎn)生的首浪高度大于凸岸區(qū)1#變形體產(chǎn)生的首浪高度。

3)本研究將經(jīng)驗(yàn)公式方法得到的涌浪結(jié)果與試驗(yàn)值對(duì)比發(fā)現(xiàn),以試驗(yàn)值為基準(zhǔn),潘家錚方法及水科院經(jīng)驗(yàn)公式方法在實(shí)際工程應(yīng)用時(shí)精度較低,接近一半工況的誤差值大于±50%。

4)庫(kù)區(qū)滑坡涌浪傳播到上游的大橋時(shí),500萬(wàn)m3滑坡在該處最高波面高程約為2717 m,200萬(wàn)m3的H1滑坡體在該處的波面高程約為2716 m,200萬(wàn)m3的1#變形體在該處的波面高程約為2715.6 m,最不利工況的波面高程均小于橋底高程。因此,H1滑坡體或者1#變形體失穩(wěn)產(chǎn)生的涌浪對(duì)尕瑪羊曲黃河特大橋無(wú)影響。

5)庫(kù)區(qū)滑坡涌浪傳播到建筑物前時(shí),隨著失穩(wěn)物質(zhì)體積的增加,溢洪道進(jìn)口、壩中及電站進(jìn)水口處的首浪浪高值均正比例增加。H1滑坡體體積增加到200萬(wàn)m3或者1#變形體體積增加到500萬(wàn)m3時(shí),建筑物前開(kāi)始漫壩,并且H1滑坡體的漫壩水量明顯大于1#變形體。

綜上所述,庫(kù)區(qū)滑坡產(chǎn)生的涌浪波,其浪高隨著失穩(wěn)物質(zhì)體積增加呈正比例增大,對(duì)工程的影響也隨著失穩(wěn)物質(zhì)體積的增加而產(chǎn)生的危害變大。在失穩(wěn)物質(zhì)所處地理位置上,凹岸區(qū)域的H1滑坡體,其水域面積、河道容納體積均大于凸岸區(qū)域的1#變形體,浪高、波速等對(duì)工程的危害H1滑坡體比1#變形體更加突出。換言之,失穩(wěn)物質(zhì)對(duì)工程的危害,不一定距離遠(yuǎn)就對(duì)工程影響小,距離近就對(duì)工程影響大,失穩(wěn)物質(zhì)所處的水域環(huán)境對(duì)其滑坡涌浪過(guò)程影響顯著。