采用混合連接裝配式橋墩地震易損性分析

林上順，厲良勇，葉世集，等.采用混合連接裝配式橋墩地震易損性分析［J］.地震工程學(xué)報，2024，46（2）：251258.DOI：10.20000j.10000844.20220808005

摘要：

基于整體現(xiàn)澆橋墩試件（ZT1）、現(xiàn)澆超高性能砂漿（UHPM）CFST（鋼管混凝土）榫卯混合連接橋墩試件（GX1）、灌漿套筒CFST榫卯混合連接橋墩試件（GT1）的擬靜力試驗現(xiàn)象和結(jié)果，采用OpenSees有限元分析軟件，開展試件在地震作用下的時程分析，并對其進(jìn)行易損性評估，確定相對應(yīng)的損傷量化指標(biāo)，分析試件在地震作用下的易損性。研究結(jié)果表明：（1）在輕微破壞和中等破壞時，GT1橋墩的易損性曲線變化趨勢與ZT1和GX1橋墩較為接近;（2）當(dāng)PGA分別為0.15g、0.2g、0.3g、0.4g時，GX1與ZT1的地震反應(yīng)均較為接近，與ZT1橋墩試件相比，GT1發(fā)生嚴(yán)重破壞的超越概率分別減小了6.71%、11.67%、10.32%、4.46%;（3）與ZT1、GX1相比，GT1表現(xiàn)出更好的抗倒塌能力。

關(guān)鍵詞：

地震易損性;混合連接;裝配式橋墩;時程分析

中圖分類號：U443.22文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A文章編號：10000844（2024）02-0251-09

DOI：10.20000j.10000844.20220808005

0引言

中國作為世界橋梁大國，也是地震多發(fā)的國家，需要在地震頻發(fā)地區(qū)提高橋梁的抗震性能，才能滿足橋梁的安全需求。近年來裝配式橋墩由于施工效率高、現(xiàn)場占用面積少及減少現(xiàn)場污染等優(yōu)點(diǎn)，已經(jīng)在我國城市橋梁和跨海橋梁中得到廣泛應(yīng)用。目前，國內(nèi)外裝配式橋墩的連接構(gòu)造主要可歸結(jié)為現(xiàn)澆濕接縫、灌漿金屬波紋管、灌漿套筒、承插式、預(yù)應(yīng)力連接及混合式連接（不同連接方式的組合）等幾種［13］。

目前國內(nèi)外已開展一些橋墩的地震易損性分析，如許成祥等［4］采用OpenSees并結(jié)合低周往復(fù)荷載作用下破壞性試驗進(jìn)行了地震易損性分析，研究橋墩立柱配筋率和配箍率對橋墩抗震性能的影響;胡志堅等［5］通過開展預(yù)制拼裝橋墩擬靜力試驗，確定了橋墩易損性分析的損傷指標(biāo);趙建鋒等［6］采用ABAQUS有限元軟件分析了不同軸壓比對橋墩抗震性能的影響;石巖等［7］進(jìn)行了大跨高墩連續(xù)剛構(gòu)橋的地震易損性分析;張云等［8］進(jìn)行了中小跨徑裝配式梁橋的地震易損性分析，并給出這種橋梁的性能指標(biāo)以及各種損傷狀態(tài)的界定值。與整體現(xiàn)澆的混凝土橋墩相比，目前針對節(jié)段拼裝橋墩的地震易損性研究資料仍較為少見，而開展橋墩地震易損性分析是進(jìn)行橋梁抗震性能評估的關(guān)鍵，因此有必要在既有研究的基礎(chǔ)上進(jìn)一步開展裝配式橋墩的地震易損性分析，為其在實際工作中的推廣應(yīng)用提供理論支撐。

本文基于所開展的擬靜力試驗研究，發(fā)現(xiàn)整體現(xiàn)澆橋墩（編號ZT1）、現(xiàn)澆超高性能砂漿榫卯混合連接橋墩（編號GX1）、灌漿套筒榫卯混合連接橋墩（編號GT1）的水平極限承載力關(guān)系為GX1＞GT1＞ZT1。根據(jù)混合連接裝配式橋墩的損傷現(xiàn)象和對應(yīng)的損傷指標(biāo)，采用OpenSees軟件對3種橋墩建立有限元模型，并與擬靜力試驗現(xiàn)象和試驗結(jié)果對比分析，驗證了有限元模型的計算精度，并開展試件在地震作用下的時程分析，確定相對應(yīng)的損傷量化指標(biāo)，分析試件在地震作用下的易損性。

1裝配式橋墩擬靜力試驗簡介

1.1試件簡介

以實際工程中某橋墩為原型（縮尺比例為1∶8），設(shè)計了3種橋墩試件ZT1、GX1、GT1［9］，其尺寸見圖1。各試件采用C30商品混凝土澆筑，墩身縱向鋼筋采用8根直徑12mm的HRB400鋼筋，墩身箍筋采用直徑8mm的HRB400鋼筋;箍筋間距為200mm，距離承臺400mm范圍內(nèi)為設(shè)置箍筋加密區(qū)，間距為100mm［9］，配筋率與原型配筋率相同。

1.2試件制作

根據(jù)設(shè)計圖紙粘貼鋼筋應(yīng)變片，綁扎墩身鋼筋籠、承臺鋼筋籠，包括布置好接縫處預(yù)埋的鋼管、灌漿套筒。搭設(shè)模板，澆筑混凝土。根據(jù)尺寸切割、搭設(shè)木模板，將鋼筋籠安放進(jìn)木模板內(nèi)，再澆筑C30商品混凝土，養(yǎng)護(hù)完成后拆模。墩身節(jié)段分兩次拼接，拼接面先進(jìn)行鑿毛，鋪設(shè)砂漿墊層進(jìn)行坐漿，鋼管嵌入定位，完成縱筋的連接，澆筑超高性能砂漿（UltraHighPerformanceMortar，UHPM）或灌漿套筒注漿，首段拼接完成后待接縫材料強(qiáng)度達(dá)到要求，再進(jìn)行下節(jié)段拼裝。

1.3試件加載

試件承臺采用固結(jié)，墩頂?shù)呢Q向軸壓力采用液壓千斤頂施加，水平加載裝置采用MTS加載系統(tǒng)（圖2）。軸壓比取0.1，軸壓大小取截面抗壓強(qiáng)度設(shè)計值的10%。全程加載幅值采用位移控制，開始加載時按1mm的增量進(jìn)行，每一幅值正反方向反復(fù)加載一次，待試件理論屈服以后，記屈服位移為Δy；之后的加載位移幅值以Δy的倍數(shù)進(jìn)行循環(huán)加載，每級位移循環(huán)3次，當(dāng)水平荷載下降到峰值荷載的85%時，試驗結(jié)束。

1.4試驗現(xiàn)象

3根試件的破壞模式均為彎曲破壞。將各個構(gòu)件在加載方向的正反兩面的破壞區(qū)域繪制于圖3，圖中陰影部分表示混凝土脫落的區(qū)域，可以看出在破壞位置上有所不同：ZT1試件破壞集中于距墩底ZT1試件均有一些上移;GX1的普通混凝土剝落較明顯，而UHPM僅表面部分剝落，未見深裂縫侵入內(nèi)部;GT1試件的破壞主要集中于灌漿套筒頂部區(qū)域，該位置豎向裂縫較多，而在其他區(qū)域出現(xiàn)了大量斜裂縫［9］。各試件的試驗全程主要破壞現(xiàn)象對比列于表1。

2橋墩地震易損性分析方法

2.1橋墩損傷指標(biāo)的確定

目前在結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計和地震易損性分析中，應(yīng)用較為普遍的方法是基于位移的抗震設(shè)計方法。結(jié)合前文擬靜力試驗過程中3種橋墩各損傷狀態(tài)試驗現(xiàn)象和試驗結(jié)果，選擇墩頂位移作為橋墩破壞程度的劃分依據(jù)，通過試驗中構(gòu)件的墩頂漂移率對其損傷狀態(tài)進(jìn)行評估。

D（%）=（Dc/H）×100%（1）

式中：D為墩頂漂移率;Dc為墩頂位移;H為墩高。

2.2概率地震需求分析

橋墩的地震需求是反映在地震作用下其安全性、適用性等方面必須具有的最小能力。選擇地震損傷指標(biāo)作為橋梁的需求參數(shù)，建立損傷指標(biāo)與地震動參數(shù)之間的概率關(guān)系。橋墩作為橋梁的關(guān)鍵構(gòu)件，一旦破壞將會對整體橋梁結(jié)構(gòu)造成嚴(yán)重影響甚至倒塌，因此常通過研究橋梁墩柱的易損性來研究橋梁的易損性。

結(jié)構(gòu)地震需求（Dd）與地震動參數(shù)（IM）之間滿足如下關(guān)系［10］：

Dd=a×IMb（2）

將上式進(jìn)行對數(shù)轉(zhuǎn)換，得到：

ln（Dd）=ln（a）+bln（IM）=A+Bln（IM）（3）

式中：a、b、A、B均為回歸系數(shù)。

2.3易損性評估

結(jié)構(gòu)的地震易損性曲線表示在不同地震動作用下結(jié)構(gòu)反應(yīng)超過其規(guī)范界定范圍的條件概率。在不同地震反應(yīng)下易損性曲線服從對數(shù)正態(tài)分布［11］，即地震需求Dd和結(jié)構(gòu)抗力Dc都符合對數(shù)正態(tài)分布。結(jié)構(gòu)破壞概率的條件概率Pf表達(dá)式為：

Pf=PDdgt;DcIM=ΦlnDdDcβ2D+β2c（4）

式中：Φ為標(biāo)準(zhǔn)正態(tài)分布;Dd為結(jié)構(gòu)抗震需求;Dc為結(jié)構(gòu)抗力;IM為地震動參數(shù);β2D為結(jié)構(gòu)地震需求對數(shù)標(biāo)準(zhǔn)差;β2c為結(jié)構(gòu)抗力對數(shù)標(biāo)準(zhǔn)差。根據(jù)美國HAZUS99地震損失估計方法，當(dāng)以SA作為易損性曲線的地震動參數(shù)指標(biāo)時，β2D+β2c=0.4;當(dāng)以PGA為易損性曲線的地震動參數(shù)指標(biāo)時，β2D+β2c=0.5，則式（4）可以表示為：

βf=ΦA(chǔ)+Bln（IM）-ln（Dc）β2D+β2c（5）

2.4損傷指標(biāo)的確定

將墩頂相對位移Dc代入式（1），得到橋墩損傷指標(biāo)量化限值（表2）。表3為損傷指標(biāo)量化限值與橋墩試件破壞程度的關(guān)系，Dcr為試件保護(hù)層首次出現(xiàn)裂縫時的墩頂漂移率;Dcy為試件縱向鋼筋首次達(dá)到屈服強(qiáng)度時的墩頂漂移率;Dcm為試件達(dá)到最大側(cè)向抗力時的墩頂漂移率;Dcu為試件達(dá)到極限變形時的墩頂漂移率。

3有限元模型的建立

基于柔度理論非線性梁柱單元建立OpenSees模型［1213］，將墩柱截面由里到外劃分為鋼筋纖維、約束混凝土纖維和非約束混凝土纖維，每個纖維都被賦予相應(yīng)的材料屬性。C30商品混凝土、UHPM、灌漿套筒采用的灌漿料的本構(gòu)關(guān)系根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50010—2010）》［14］附錄C的規(guī)定取值。鋼筋、鋼管、灌漿套筒的本構(gòu)模型均采用由Menegotto［15］提出的鋼筋本構(gòu)模型。采用并聯(lián)彈簧單元并結(jié)合零長度單元來模擬試件接縫處力學(xué)性能。

對于節(jié)段拼裝橋墩，接縫的實際力學(xué)行為可以采用兩種并聯(lián)彈簧單元來模擬：第一種彈簧單元采用素混凝土本構(gòu)關(guān)系，為模擬出接縫邊緣混凝土的局部壓碎現(xiàn)象，在墩柱截面接縫邊緣2/5處布置彈簧單元，同時不考慮抗拉性能;第二種彈簧單元用來模擬接縫的張開閉合力學(xué)性能，用ElasticNoTensionMaterial（ENT）進(jìn)行模擬受壓彈性單元。將該彈簧單元布置于截面3/5核心剛性接觸區(qū)，指定其剛度為保護(hù)層混凝土的15倍［16］。同時為了保證模型在接觸面的正常轉(zhuǎn)動，采用ZeroLength單元進(jìn)行接縫面接觸關(guān)系的模擬：對于截面中心節(jié)點(diǎn)，釋放其x和y方向的轉(zhuǎn)動，鎖定其他自由度;對于非截面中心節(jié)點(diǎn)，釋放其z方向的平動和x、y方向的轉(zhuǎn)動，鎖定其他自由度。

混合連接拼裝橋墩和整體現(xiàn)澆橋墩模型除了接縫模擬的差異外，其他無差異。橋墩墩身建模采用非線性梁柱單元（NonlinearBeamColumnElement），將墩柱里的縱向鋼筋和墩柱的混凝土作為一個整體，再將其整體所處的截面劃分為若干的纖維單元，賦予其材料屬性，沿橋墩墩身縱向方向劃分5個單元，橋墩墩底的邊界條件為固結(jié)。

采用OpenSees軟件對3種試件進(jìn)行有限元分析。由于存在構(gòu)件人工加工、現(xiàn)場人工澆筑以及試驗方面等誤差，有限元模擬計算結(jié)果的滯回曲線與試驗結(jié)果的滯回曲線存在一些偏差（圖4），但兩者的滯回曲線擬合較好，面積也相差不大，說明本文建立的橋墩有限元模型具有較高的計算精度。

4混合連接裝配式橋墩易損性分析

4.1時程分析

既有研究表明，對于增量動力分析（IDA）采用10～20條的地震記錄能產(chǎn)生足夠的精度評估結(jié)構(gòu)抗震性能［17］。試驗橋墩所對應(yīng)工程背景的場地類型為中國規(guī)范的Ⅱ類場地，抗震設(shè)防烈度7度，根據(jù)《公路橋梁抗震設(shè)計規(guī)范（JTG/T223101—2020）》要求［18］，需要計算不同地震波的設(shè)計反應(yīng)譜，從太平洋地震工程研究中心（PEER）數(shù)據(jù)庫中選取遠(yuǎn)場地震波，震級不小于6.5，經(jīng)過SeismoSignal軟件的處理得到20條地震波［9］，再通過計算得到地震波的反應(yīng)譜（圖5）。

將每條地震波峰值加速度均按比例分別調(diào)整為0.05g、0.1g、0.15g、0.2g、0.3g，輸入并作用于橋墩模型中，獲得橋墩在地震波作用下的墩頂位移。

4.2IDA曲線

采用前文建立的3個OpenSees橋墩模型對橋墩進(jìn)行時程分析。模型采用Rayleigh阻尼，阻尼比取5%，時程積分時間間隔為0.005s，地震波持續(xù)時間為40s。本文采取的方法為在不同地震峰值加速度PGA下，對3種橋墩進(jìn)行IDA分析。其中，結(jié)果分析采用墩頂?shù)淖畲笪灰疲卣饎訌?qiáng)度參數(shù)的選取采用地震峰值加速度PGA。通過分析可得到20條PGA與墩頂最大位移關(guān)系的IDA曲線。如圖6所示，PGA在0.05g～0.15g時曲線為線性分布，墩頂位移在逐漸增大，并且橋墩在不同地震波作用下3種橋墩的墩頂位移相差不大;當(dāng)PGA大于0.2g時，在PGA一定時不同地震波作用下橋墩的墩頂位移差異較大，這說明地震波對IDA曲線影響較大。由圖6可知，ZT1、GX1和GT1在不同的地震波作

對前文IDA中的數(shù)據(jù)進(jìn)行回歸分析，得到圖7。可見結(jié)構(gòu)地震需求D的自然對數(shù)與不同地震峰值加速度PGA的自然對數(shù)之間大致為線性關(guān)系，據(jù)此得到ZT1、GX1和GT1的表達(dá)式（表4）。

4.3橋墩地震易損性曲線

求得ZT1、GX1、GT1的損傷概率之后，繪制出3種橋墩的地震易損性曲線。輕微破壞的橋墩易損性曲線如圖8（a）所示。在PGA小于0.15g時，GT1橋墩發(fā)生輕微破壞的超越概率大于ZT1與GX1橋墩，但超越概率差值不超過15%;在PGA大于0.2g時，3種橋墩發(fā)生輕微破壞的超越概率都達(dá)到100%，說明3種橋墩在同樣地震波作用下是否達(dá)到屈服的概率有一定的區(qū)別，但是差別不大。

中等破壞的橋墩易損性曲線如圖8（b）所示。當(dāng)在E1設(shè)防水準(zhǔn)且地震烈度為7度（PGA為0.1g）時，3種橋墩發(fā)生中等破壞的超越概率相差最大，分別為38.6%、36.3%和48.4%，超越概率差值在10%以內(nèi)。在其他PGA的工況下，3種橋墩試件的超越概率差值不超過5%，說明它們在同樣地震波作用下，達(dá)到峰值荷載的概率基本一致。

嚴(yán)重破壞的橋墩易損性曲線如圖8（c）所示。其中，ZT1橋墩和GX1橋墩的超越概率基本一致，說明在相同PGA的地震波作用下，ZT1和GX1橋墩的反應(yīng)程度差異較小。當(dāng)PGA大于0.15g時，GT1橋墩發(fā)生嚴(yán)重破壞的超越概率均小于ZT1和GX1橋墩，易損性曲線區(qū)別較為明顯。當(dāng)PGA為0.15g、0.2g、0.3g及0.4g時，與ZT1橋墩相比，GT1橋墩發(fā)生嚴(yán)重破壞的超越概率分別減小了6.71%、11.67%、10.32%及4.46%;與GX1橋墩相比，GT1橋墩發(fā)生嚴(yán)重破壞的超越概率分別減小了8.07%、14.86%、14.04%及5.56%，這與擬靜力試驗過程各個試件的破壞程度類似。GT1試件的墩身損傷明顯小于其他試件，可見在相同PGA的作用下GT1試件表現(xiàn)出更好的抗震性能。

倒塌的橋墩易損性曲線如圖8（d）所示。ZT1橋墩和GX1橋墩的超越概率差值在6%以內(nèi)，當(dāng)PGA為0.3g、0.4g時的易損性曲線區(qū)別較明顯，ZT1和GX1橋墩的地震反應(yīng)程度整體上相差不大。當(dāng)PGA大于0.15g時，GT1橋墩發(fā)生嚴(yán)重破壞的超越概率明顯小于ZT1和GX1橋墩。當(dāng)PGA為0.2g、0.3g及0.4g時，與ZT1橋墩相比，GT1橋墩發(fā)生嚴(yán)重破壞的超越概率分別減小了8.05%、16.45%及12.69%;與GX1橋墩相比，GT1橋墩發(fā)生嚴(yán)重破壞的超越概率分別減小了10.75%、23.27%及16.85%。可見在相同PGA的地震作用下GT1橋墩表現(xiàn)出更好的抗倒塌能力。

5結(jié)語

本文基于ZT1、GX1、GT1類型橋墩的擬靜力試驗，采用墩頂位移作為損傷量化指標(biāo)，確定損傷量化指標(biāo)限值和橋墩抗震性能水平的劃分關(guān)系。采用OpenSees有限元分析軟件，開展試件在地震作用下的時程分析，并對其進(jìn)行易損性評估，確定相對應(yīng)的損傷量化指標(biāo)，分析試件在地震作用下的易損性。可得出以下結(jié)論：

（1）在輕微破壞和中等破壞時，GT1橋墩的易損性曲線變化趨勢與ZT1和GX1橋墩較為接近;當(dāng)PGA大于0.15g之后，GT1橋墩發(fā)生嚴(yán)重破壞和倒塌的超越概率明顯小于ZT1和GX1橋墩。

（2）GX1橋墩的地震易損性基本和ZT1試件持平，拼接縫位置采用現(xiàn)澆UHPM和CFST榫卯混合連接增強(qiáng)結(jié)構(gòu)整體性，從而使得GX1裝配式橋墩也能夠擁有與現(xiàn)澆橋墩基本一致的抗震性能。

（3）GT1的抗震性能優(yōu)于ZT1、GX1，這是由于CFST榫卯的存在，限制其墩底處拼接縫的張開程度，且提高了墩底位置的局部剛度，同時拼接縫位置采用灌漿套筒和CFST榫卯混合連接也使得結(jié)構(gòu)整體性能得到增強(qiáng)。

參考文獻(xiàn)（References）

［1］項貽強(qiáng)，竺盛，趙陽.快速施工橋梁的研究進(jìn)展［J］.中國公路學(xué)報，2018，31（12）：127.

XIANGYiqiang，ZHUSheng，ZHAOYang.Researchanddevelopmentonacceleratedbridgeconstructiontechnology［J］.ChinaJournalofHighwayandTransport，2018，31（12）：127.

［2］姜海西，衛(wèi)張震.承插式預(yù)制拼裝橋墩抗震性能研究綜述［J］.城市道橋與防洪，2017（12）：5659.

JIANGHaixi，WEIZhangzhen.Studyonantiseismicpropertyofsocketedprecastassembledbridgepier［J］.UrbanRoadsBridgesamp;FloodControl，2017（12）：5659.

［3］HUNGHH，SUNGYC，LINKC，etal.Experimentalstudyandnumericalsimulationofprecastsegmentalbridgecolumnswithsemirigidconnections［J］.EngineeringStructures，2017，136：1225.

［4］許成祥，羅恒，王粘錦.雙層高架橋框架式橋墩地震易損性分析［J］.重慶交通大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版），2022，41（8）：95101.

XUChengxiang，LUOHeng，WANGZhanjin.Seismicfragilityanalysisofdoubledeckviaducts'framepiers［J］.JournalofChongqingJiaotongUniversity（NaturalSciences），2022，41（8）：95101.

［5］胡志堅，閆明輝，周知，等.預(yù)制拼裝橋墩地震易損性分析［J］.土木工程學(xué)報，2022，55（1）：8999，108.

HUZhijian，YANMinghui，ZHOUZhi，etal.Seismicvulnerabilityanalysisofprecastsegmentalbridgepiers［J］.ChinaCivilEngineeringJournal，2022，55（1）：8999，108.

［6］趙建鋒，孫偉帥，李剛.不同軸壓比鋼筋混凝土圓柱橋墩地震易損性分析［J］.世界地震工程，2018，34（4）：3137.

ZHAOJianfeng，SUNWeishuai，LIGang.SeismicvulnerabilityanalysisofcylindricalRCbridgepierswithdifferentaxialcompressionratios［J］.WorldEarthquakeEngineering，2018，34（4）：3137.

［7］石巖，張智超，李軍，等.考慮內(nèi)力狀態(tài)的大跨高墩連續(xù)剛構(gòu)橋地震易損性分析［J］.地震研究，2022，45（1）：816.

SHIYan，ZHANGZhichao，LIJun，etal.Seismicfragilityofthelongspan，continuous，rigidframebridgewithhighrisepierinvolvingthestateoftheinternalforce［J］.JournalofSeismologicalResearch，2022，45（1）：816.

［8］張云，譚平，鄭建勛，等.基于性能的中小跨徑裝配式梁橋地震易損性分析［J］.振動工程學(xué)報，2014，27（5）：676684.

ZHANGYun，TANPing，ZHENGJianxun，etal.Fragilityanalysisforperformancebasedseismicdesignofprefabricatedbridgewithmiddlesmallspan［J］.JournalofVibrationEngineering，2014，27（5）：676684.

［9］葉世集.兩節(jié)段混合連接裝配式RC橋墩抗震性能研究［D］.福州：福建工程學(xué)院，2022.

YEShiji.StudyonseismicperformanceofassembledRCpierwithtwosectionhybridconnection［D］.Fuzhou：FujianUniversityofTechnology，2022.

［10］CORNELLCA，JALAYERF，HAMBURGERRO，etal.Probabilisticbasisfor2000SACfederalemergencymanagementagencysteelmomentframeguidelines［J］.JournalofStructuralEngineering，2002，128（4）：526533.

［11］SUCUOLUH，YCEMENS，GEZERA，etal.Statisticalevaluationofthedamagepotentialofearthquakegroundmotions［J］.StructuralSafety，1998，20（4）：357378.

［12］陳亮，張繼文，任偉新，等.橋墩地震易損性對地震波反應(yīng)譜概率分布的敏感度［J］.振動工程學(xué)報，2015，28（4）：593600.

CHENLiang，ZHANGJiwen，RENWeixin，etal.Sensitivityofseismicfragilityofbridgecolumnsonprobabilitydistributionsofresponsespectraofearthquakegroundmotions［J］.JournalofVibrationEngineering，2015，28（4）：593600.

［13］耿波，張于曄，秦明霞，等.預(yù)制節(jié)段拼裝橋墩的地震損傷指標(biāo)研究［J］.公路工程，2019，44（5）：48，41.

GENGBo，ZHANGYuye，QINMingxia，etal.Studyonseismicdamageindexofprecastsegmentalbridgepiers［J］.HighwayEngineering，2019，44（5）：48，41.

［14］中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部.混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范：GB50010—2010［S］.北京：中國建筑工業(yè)出版社，2011.

MinistryofHousingandUrbanRuralDevelopmentofthePeople'sRepublicofChina.Codefordesignofconcretestructures：GB50010—2010［S］.Beijing：ChinaArchitectureamp;BuildingPress，2011.

［15］MENEGOTTOM.MethodofanalysisforcyclicallyloadedRCplaneframesincludingchangesingeometryandnonelasticbehaviorofelementsundercombinednormalforceandbending［COL］ProceedingsofIABSESymposiumonResistanceandUltimateDeformabilityofStructures，Lisbon，1973：15|22.https：www.semanticscholar.orgpaperMethod|of|AnalysisforCyclicallyLoadedR.C.inEmilio2a138754feb619fbe42d162428b3709d2a69672e.

［16］柳家為，王浩，沙奔，等.鋼筋與波紋管約束灌漿料的粘結(jié)|滑移本構(gòu)關(guān)系試驗研究［J］.哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報，2021，42（6）：818824.

LIUJiawei，WANGHao，SHABen，etal.Experimentalstudyonthebondslipconstitutiverelationshipbetweenrebarandcorrugatedductconfinedgrouting［J］.JournalofHarbinEngineeringUniversity，2021，42（6）：818824.

［17］LUCON，CORNELLCA.EffectsofconnectionfracturesonSMRFseismicdriftdemands［J］.JournalofStructuralEngineering，2000，126（1）：127136.

［18］中華人民共和國交通運(yùn)輸部.公路橋梁抗震設(shè)計規(guī)范：JTGT223101—2020［S］.北京：人民交通出版社，2020.

MinistryofTransportofthePeople'sRepublicofChina.Specificationsforseismicdesignofhighwaybridges：JTGT223101—2020［S］.Beijing：ChinaCommunicationsPress，2020.

（本文編輯：張向紅）

收稿日期：20220808

基金項目：福建省自然科學(xué)基金資助項目（2019J01779）;福建省交通科技計劃項目（202024）

第一作者簡介：林上順（1972-），男，福建永泰人，博士，教授，碩士生導(dǎo)師，主要從事預(yù)制拼裝橋梁研究。

Email：578982122@qq.com。

通信作者：厲良勇（1998-），男，湖南永州人，碩士研究生，主要從事預(yù)制拼裝橋梁研究。Email：1272397443@qq.com。