新能源汽車驅動電機定子用扁銅線焊接工藝探究及接頭性能分析

摘要：使用環形光斑激光焊及鎢極氬弧（TIG）焊對新能源汽車驅動電機定子用扁銅線進行焊接試驗，并對焊接工藝及接頭的性能進行探究與分析。研究發現，扁銅線環形光斑激光焊接的最佳工藝為中芯功率2 500 W、環芯功率1 500 W、焊接速度290 mm/s、離焦量+5 mm，所得到的接頭成型良好，無氣孔等焊接缺陷；TIG焊的最優工藝參數為焊接電流140 A，焊接速度150 mm/s，所得到的接頭存在少量縮孔。環形光斑激光焊工藝得到的接頭最大抗剪強度為132 MPa，其接頭硬度最大值出現在焊縫中心，約為140 HV0.2；TIG焊得到的最大抗剪強度為110 MPa，其接頭硬度最大值出現在焊縫中心，約為128 HV0.2。環形光斑激光焊獲得的焊接接頭在組織形貌及力學性能上均優于TIG焊，是更適用于扁銅線焊接的工藝。

關鍵詞：新能源汽車 扁銅線 激光焊 TIG焊 力學性能

中圖分類號：U465.2；TG442 " 文獻標志碼：B " DOI： 10.19710/J.cnki.1003-8817.20230366

Investigation on Welding Process and Mechanical Properties of Flat Copper Wire for New Energy Vehicle Drive Motor Stator

Wang Xin， Zhang Linli， Wang Xiaoqiu， Yang Lianfu， Chen Cheng， Shen Liansheng

（China FAW Corporation Limited， Changchun 130013）

Abstract： Welding tests are carried out on flat copper wires for stator of new energy vehicles’ drive motors by using two processes， ring spot laser welding and TIG welding. Moreover， the welding process and the performance of the joints are investigated and analyzed. The results show that the optimal process of flat copper wire laser welding is 2 500 W for the center core power， 1 500 W for the ring core power， 290 mm/s for the welding speed， and +5 mm for the defocusing amount， and the obtained joints are well formed without weld defects such as pores， etc.; the optimal process parameters of TIG welding are 140 A for the welding current， 150 mm/s for the welding speed， and a small amount of shrinkage holes exists in the obtained joints. The maximum shear strength of the joint obtained by the ring spot laser welding process is 132 MPa， and the maximum hardness of the joint appears in the center of the weld， which is about 140 HV0.2; while the maximum shear strength obtained by TIG welding is 110 MPa， and the maximum hardness of the joint appears in the center of the weld， which is about 128 HV0.2. The welded joints obtained by ring spot laser welding are better than the TIG welded joints in the organization， morphology， and mechanical properties， and they are more suitable for the welding of flat copper wire.

Key words： New energy vehicles， Flat copper wire， Laser welding， TIG welding， Mechanical properties

1 前言

新能源汽車驅動電機對功率密度和結構的緊湊性有著較高的設計要求。其中，定子槽滿率（指線圈放入槽內后占用槽內空間的比例）是影響電機功率密度的重要指標之一[1-4]。有數據顯示，在相同的空間內，扁線電機多填充20%～30%的導線，從而使整機最高效率提高2%左右[5-7]。

扁線定子的加工生產困難是阻礙扁線電機大規模應用的主要因素。在定子加工過程中，扁銅線線端（PIN角）的焊接尤為重要。驅動電機上所用的扁銅線的截面積一般不超過20 mm2，用于焊接的端面細小，焊前定位和焊接加工均存在一定難度。焊接接頭的形貌、接頭缺陷等因素會影響銅線的導熱及導電性能，進而影響電機的功率、電機轉化效率、運轉速度、壽命等性能參數。在焊接工藝的選擇上，定子端部的結構復雜、焊點較多，因此，對焊接效率有較高的要求，為此，應選擇熱輸入較高，同時對夾具或環境條件要求較低的焊接工藝[8-10]。滿足這種要求的焊接方法多為熔焊，其中電子束焊接具有很高的效率，但需要在真空室內完成焊接，工件運送進入真空室的工藝節拍較長；熔化極電弧（Melt Inevt-Gas， MIG）焊的熱輸入很高，但電弧作用面積較大，不適合扁銅線這種小型焊接接頭的焊接工作[10-12]；此外，針對扁銅線的冷金屬過渡（Cold Metal Transfer， CMT）焊接也在開發中，但尚不成熟，難以進行大規模應用[13-15]。鎢極氬弧（Tungsten Inert Gas， TIG）焊相比MIG焊具有電弧穩定、飛濺小、熱輸入面積小等特點，目前，已經有TIG焊應用于扁銅線焊接的相關報告[16-17]。

為了進一步優化扁銅線焊接的接頭性能、提高生產效率，本文提出環形光斑激光焊接工藝。傳統的高斯光源激光在焊接銅材時，往往會出現嚴重的焊接飛濺，而環形光斑激光能夠有效抑制銅材的飛濺。

環形光斑焊接利用激光束在試件上形成一個環形的光斑，將光斑中心的金屬材料加熱到熔點并進行焊接。對于激光焊主要的能量吸收位置在匙孔，匙孔內部能量的吸收無法準確分析，外界環境的影響極易引起熔池的變化，從而帶動匙孔的變化，極易出現匙孔坍塌、匙孔開口堵塞現象，導致匙孔內部的高溫高壓金屬蒸氣溢出，引起大量的飛濺、凹坑等現象。但環形光斑很好地緩解了匙孔不穩定問題，環形光斑的外圈會擴大匙孔開口，避免外界環境的波動影響匙孔[18-20]。

選擇TIG焊及環形光斑激光焊對扁銅線進行焊接試驗，分別探究2種工藝用于扁銅線焊接的工藝參數，從組織形貌、力學性能等角度考察焊接接頭的性能，從而分析得出最佳的工藝。

2 試驗設計

2.1 試驗材料

試驗所用扁銅線材料為純銅，表面帶有漆皮，寬度為2.94 mm，厚度為1.93 mm。試驗開始前，將銅線截取成長度為200 mm的小段。銅線的焊接端需進行去漆處理，去漆深度為90 mm，去漆段長度為10 mm，確保焊接位置沒有漆皮和氧化膜殘留，保證焊接質量，如圖1所示。隨后，將銅線垂直夾持在專門設計的夾具上，用于模擬PIN角的接頭形式，夾具如圖2所示。夾持得到的銅線焊點尺寸為2.94 mm×3.86 mm。

2.2 焊接設備

所用激光器為銳科RFL-4000/2000-ABP光纖激光器，最大輸出功率為6 kW，支持環形光斑中芯、環芯功率獨立調節，其中中芯功率最高為4 kW，環芯功率最高為2 kW，支持連續或準連續出光。環形光斑激光在焊接時，光斑的外圈先接觸到試件，使試件溫度升高，能更好地吸收激光，緊接著環形光斑的中心產生深熔孔，環形光斑后半部分的外圈則會為熔池提供支撐，使熔池內部的高溫高壓氣體溢出。與普通激光相比，環形光斑匙孔更大、更穩定，溢出的金屬蒸氣動能較小，飛濺得到很好的抑制，甚至可以實現高質量的無飛濺焊縫。圖3所示為環形光斑防飛濺機理[21]。為了進一步發揮激光焊接精度高的優勢，使用菲鐳泰克激光振鏡頭作為激光出光手段。振鏡頭可以使激光在面積極小的線端平面上做圓周運動，通過圓周式擺動的焊接工藝，可以進一步改善焊縫的質量。

TIG焊機選用福尼斯TT 1750焊機，使用全數字化微處理器控制，數字微處理器監控整個焊接過程，并快速對任何變化做出反饋調整。焊接電流最高為185 A，焊接電壓最高為16 V，搭配福尼斯弧焊槍，可用于焊接不銹鋼、鎂合金、鋁合金等。

2.3 試驗方案

焊接工藝如圖4所示。使用激光或電弧在銅線線端的端面上進行環焊縫焊接，通過熱源的環形運動，使熔融的銅發生攪動并在重力作用下形成焊球，焊接圈數為3圈。

表1為環形光斑激光焊接的參數選取，激光焊主要考察不同激光功率、功率分布及焊接速度對接頭性能的影響；表2為TIG焊接的參數選取，TIG焊主要考察不同焊接電流與焊接速度對接頭性能的影響。焊后對接頭進行表征試驗，從接頭組織形貌、焊后孔隙率、剪切強度、顯微硬度4個方面考察接頭性能，得出最優的焊接工藝參數，并對比分析得出最合適的焊接工藝方法。

3 結果與分析

3.1 環形光斑激光焊接工藝參數對接頭形貌的影響

圖5為不同功率得到的扁銅線環形光斑激光焊接試件，其中焊縫位于試件的頂部，為端接焊縫。由于本文的焊接部位尺寸較小，為了保證焊接精度，使用正離焦量進行焊接，離焦量為+5 mm。可以看出，隨著激光總功率的增大，焊球的體積逐漸增大。當總功率為3 600 W時，焊點沒有完整的球形輪廓，這是因為此時銅線的熔融量不足，在激光的攪動作用下沒能形成球狀堆積。隨著功率增大，焊球體積有所提高，當焊接功率達到4 000 W時，已經得到了成型理想的球形焊接接頭，球體尺寸與銅線線寬基本一致。繼續提升功率，接頭體積繼續增大，當功率達到4 400 W時，其尺寸超出銅線線寬的20%。因此，4 000 W是一個較為理想的激光功率。

使用金相顯微鏡對焊縫的剖面進行觀察分析，圖6為總功率為4 000 W時環形光斑激光焊接扁銅線得到的接頭宏觀形貌。對宏觀形貌的考察主要包括焊球是否飽滿、焊球的最大寬度是否過大以及焊點中是否存在較為明顯的孔隙、裂痕、未焊合區域等缺陷。若激光功率過低會導致熔池溫度不足，液態金屬的流動不夠充分，引起局部偏析并在冷卻中產生孔隙或未焊合區域；而激光功率過高則會引起燒蝕，在冷卻過程中會出現裂紋，還可能出現焊球過大，甚至焊球滾落的現象。由圖6可知，當總功率達到4 000 W時，得到了焊球完整，且無裂紋、孔洞等缺陷的焊點。

圖7為環形光斑激光焊接得到的焊縫組織。焊接得到的接頭部位可以大致分為熱影響區、熔合區和焊縫中心。熱影響區存在較為粗大的片狀晶粒，這是因為銅線的熱導率很高，當進行激光焊接時，處于熱影響區的晶粒受熱而不熔化，出現明顯的晶粒長大現象，冷卻后得到晶粒粗化的過熱組織。到熔合區時，可以看到另一種細長的晶粒，這是銅在激光作用下熔化并隨后冷凝形成的，由于激光的攪動作用，這些晶粒表現出明顯的方向性。觀察焊縫中心，可以發現更多的細長晶粒，并夾雜有少量等軸晶粒。這是因為在焊后的冷卻過程中，晶粒沿激光照射形成的溫度梯度生長，當晶粒進入溫度較高的區域，其前段晶粒發生重熔，并重新結晶形成新的晶粒，進而形成等軸晶區。

3.2 環形光斑激光焊接工藝參數對接頭力學性能的影響

圖8為不同的激光中芯/環芯功率比下的焊接試件孔隙率，使用X射線無損檢測儀檢測焊球部位缺陷，定義缺陷面積與焊球截面積的比值為孔隙率。圖8可以看出，當中芯功率明顯高于環芯功率時，孔隙率較高，這是因為此時的熱輸入集中在中心點，接頭的內外部位溫差大，導致焊縫出現明顯的應力集中，在冷卻過程中可能出現裂紋、氣孔等，孔隙率較大。隨著中芯/環芯功率比下降，接頭的孔隙率也逐漸下降，接頭質量逐漸提升，當中芯功率為2 500 W、環芯功率為1 500 W時，孔隙率降低為0。當中芯/環芯功率比減小至1時，熔池的傳熱及流動方向已轉變為由熔池兩側向熔池中心流動，形成多層熔合區和熱影響區，影響焊縫中心的等軸晶形成，并難以控制片狀晶及柱狀晶的生長，可能會降低力學性能，并在冷卻過程中形成縮孔，使孔隙率回升。

圖9為不同焊接速度的焊接試件孔隙率。焊接速度主要影響激光在單位長度上的作用時間，進而影響熱輸入的分布及熔池流動。當焊接速度為275 mm/s時，焊縫孔隙率低于1%，約為0.8%，因此時焊接速度較慢，激光在焊縫中的停留時間較長，致使焊縫的溫度較高，熱量累積，氣體難以擴散而形成較多的孔隙，同時晶粒粗化，造成接頭脆性增加、力學性能下降。隨著焊接速度的提高，接頭的孔隙率逐漸下降，接頭質量逐漸提升，當焊接速度為290 mm/s時，孔隙率降低至0。當焊接速度為300 mm/s時，單位長度上的熱輸入不足，熔池里的元素不能充分流動，焊縫處的接頭成型不理想，存在縮孔、氣孔等缺陷，使孔隙率回升。

對焊接試樣進行強度測試，圖10所示為強度測試試驗方法示意，試驗前將焊接試件加工為圖10中的形狀，使2根銅線的端部處于同一直線上，以便使用電子萬能試驗機進行測試。圖11為試驗完成后的焊點照片，可以看出，斷口位于銅線上接近焊球的位置，說明斷面平行于受力方向，所測強度屬于剪切強度。

剪切強度的計算公式為：

[T=FsA] （1）

式中：T為剪切強度，Fs為剪切力，A為受力面積。

圖12為焊縫剪切強度與激光功率的關系，可以看出，隨著中芯/環芯功率比例的降低，抗拉強度呈現先增大后減小的趨勢，當功率為2 500/1 500 W時，剪切強度最大，為132 MPa，此時接頭具有最佳的力學性能。這與前面對接頭形貌和孔隙率的分析一致，氣孔及裂縫在剪切試驗的過程中會成為裂紋源，當受到剪切應力時，裂紋就會從裂紋源沿晶界等結合力相對薄弱的位置在接頭內擴展，宏觀上表現為接頭斷裂。對于孔隙率較高的試件，由于裂紋源的密度增加，接頭在剪切過程中的脆斷傾向更明顯，因此，其強度降低。

圖13為焊縫剪切強度與焊接速度的關系，可以看出，隨著焊接速度的提高，抗拉強度呈現先增大后減小的趨勢，當焊接速度為290 mm/s時，剪切強度達到最大，為132 MPa，此時接頭具有最佳的力學性能。

對該接頭的顯微硬度進行測量，結果如圖14所示。焊縫的硬度最高，為140 HV0.2，熱影響區硬度較低，約為110 HV0.2，母材硬度約為70 HV0.2，原因是隨著母材到熱影響區再到熔合區，晶粒在逐漸細化，晶界的各向異性使位錯等缺陷在組織中難以擴展，因此，強度與硬度呈上升態勢。

3.3 TIG焊工藝參數對接頭組織及力學性能的影響

圖15為不同焊接電流得到的扁銅線TIG焊接試件。TIG焊的焊接電流是影響電弧熱輸入的主要因素，可以看出，隨著焊接電流的增加，焊球的體積逐漸增大。當焊接電流為100 A時，焊點沒有完整的球形輪廓，原因是此時銅線的熔融量不足，沒能形成球狀堆積。隨著電流提高，焊球體積上升，當電流達到140 A時，能夠得到尺寸較為理想的球形焊點。繼續提升焊接電流，接頭體積繼續增大，當電流達到160 A時，其尺寸明顯過大，且出現了偏墜現象。因此，可以認為140 A是較為理想的焊接電流參數。由于TIG焊電弧熱輸入較大，且電弧的焊接精度低于環形光斑激光焊，試件的漆皮部分也出現了受熱脫落現象，這表明焊點可能存在更多的過熱組織，可能損害接頭的力學性能。

使用金相顯微鏡對焊縫的剖面進行觀察分析，圖16為焊接電流140 A時扁銅線TIG焊得到的接頭宏觀形貌。對于TIG焊的接頭，若電流過小會導致熔池溫度較低，熔池流動受阻，導致成分不均一而出現孔隙；電流過大則會增加接頭的過熱度，造成焊球體積過大，產生熱裂紋等。當焊接電流為140 A時，得到的焊球完整，且未觀察到明顯的孔隙缺陷。

圖17為TIG焊試樣的焊縫組織。TIG焊接頭也可分為熱影響區、熔合區和焊縫中心。熱影響區為粗大的過熱組織，該組織的塑性和韌性較差，可能會成為焊縫的薄弱區域。熔合區可以看見明顯的過熱組織及細長晶粒的分界線，且存在少量的縮孔，其中，細長晶粒是焊縫中心的主要組織形貌。與環形光斑激光焊接頭相比，此時的接頭處存在一定密度的孔隙缺陷，這些缺陷可能會發展成為裂紋源，降低接頭力學性能。

圖18為不同焊接電流焊接試件的孔隙率。當焊接電流為100 A時，試件的孔隙率約為1.3%，隨著焊接電流的增大，孔隙率逐漸降低，當焊接電流達到140 A時，得到的接頭孔隙率最低，約為0.3%。繼續增加焊接電流則會引起燒蝕和焊縫處元素的劇烈擴散，提高焊縫氧化的風險，在冷卻過程中會出現裂紋，使孔隙率回升。

圖19為不同焊接速度焊接試件的孔隙率。當焊接速度為130 mm/s時，焊縫孔隙率約為1.2%，此時的焊接速度較慢，金屬的熔融量增加，熔池流動性過強導致焊縫成型不夠均勻，在冷卻過程中產生了較多的縮孔，同時晶粒粗化，造成接頭脆性增加、力學性能下降。當焊接速度達到150 mm/s時，孔隙率約為0.3%。當速度達到160 mm/s時，單位長度上的熱輸入不足，使熔池里的元素不能充分流動，焊縫處的接頭成型不理想，存在縮孔、氣孔等缺陷。對比2種焊接方法發現，TIG焊要求的焊接速度更慢，因為電弧的焊接精度不如環形光斑激光，如果速度過快會導致電弧偏移，降低焊接質量。

對焊接試樣進行力學性能分析，接頭強度測試方法與環形光斑激光焊相同。圖20為強度測試后的試件，其斷口同樣位于銅線上接近焊球的位置，說明斷面平行于受力方向，所測強度屬于剪切強度。圖21為焊縫剪切強度與焊接電流的關系，可以看出，隨著焊接電流的增大，剪切強度呈先上升后下降的趨勢，當電流為140 A時，剪切強度最大，為110 MPa，此時接頭具有最佳的力學性能，這一數值低于環形光斑激光焊接取得的最大抗拉強度，與前文對接頭形貌和孔隙率的分析一致。

圖22為焊縫剪切強度與焊接速度的關系，可以看出，隨著焊接電流的增大，剪切強度整體呈先上升后下降的趨勢，當焊接速度為150 mm/s時，剪切強度最大，為110 MPa，此時接頭的力學性能最佳。TIG焊接頭的力學性能較環形光斑激光焊有所下降，原因是弧焊槍的電弧熱輸入面積較大，為了保持對線端的穩定焊接，弧焊槍不能擺動，使TIG焊熔池的流動狀態難以控制，而環形光斑激光加工精度高，且能夠通過調整中芯/環芯功率比改善熔池的熱輸入，因此，其焊接接頭的形貌和力學性能更好。

對該接頭的顯微硬度進行測量，結果如圖23所示。焊縫的硬度最高，最大值為128 HV0.2，熱影響區硬度較低，約為108 HV0.2，母材硬度約為70 HV0.2，與環形光斑激光焊接接頭一致。

4 結束語

本文對扁銅線進行環形光斑激光焊接以及TIG焊接試驗，結合組織形貌及力學性能測試，探究了焊接工藝與接頭性能的關系，得出以下結論：

a.扁銅線環形光斑激光焊接最佳工藝參數為中芯功率2 500 W、環芯功率1 500 W、焊接速度290 mm/s、離焦量+5 mm，此時焊接接頭無氣孔等焊接缺陷，接頭最大剪切強度為132 MPa；

b.扁銅線TIG焊的最佳工藝參數為焊接電流140 A，焊接速度150 mm/s，此時焊接接頭最大剪切強度為110 MPa；

c.扁銅線環形光斑激光焊及TIG焊的剪切斷裂都發生在焊縫的熱影響區處，其硬度分布為焊縫中心最高，熱影響區次之，母材最低；

d.由于環形光斑激光具有更高的加工精度，且通過調節中芯/環芯功率比能夠改善熔池的熱輸入，因此，其焊接接頭具有比TIG焊接頭更好的組織形貌及力學性能，是更適合扁銅線焊接的工藝。

參考文獻：

[1] 曾凡林. Hairpin扁線電機定子工藝方法比較分析[J]. 機械設計與制造工程， 2021， 50（7）： 117-121.

[2] 韓明達. 發卡式電機定子線圈成型方法研究[J]. 裝備制造技術， 2020（5）： 76-79.

[3] 姚學松. 基于扁銅線繞組的車用永磁同步電機性能分析[J]. 電子產品世界， 2020， 27（9）： 38-41.

[4] 徐君賢. 電機與電器制造工藝學[M]. 北京： 機械工業出版社， 2000.

[5] 潘敬濤. 新能源汽車用永磁同步電機設計[D]. 沈陽： 沈陽工業大學， 2019.

[6] 郭晗. 電動汽車用永磁同步電機優化設計[D]. 哈爾濱： 哈爾濱理工大學， 2019.

[7] 姜華. 扁銅線電機交流損耗的計算方法[J]. 微特電機， 2019， 47（12）： 32-34.

[8] 王淑旺， 劉健， 馬志林， 等. 基于NEDC的純電動汽車兩擋變速器傳動比設計[J]. 機械傳動， 2020， 44（1）： 79-83.

[9] 趙韓， 馮永愷， 黃康. 純電動汽車變速器傳動比區間優化[J]. 中國機械工程， 2015， 26（5）： 698-703+709.

[10] ZHOU Q， LI Y， DING S， et al. Design of a Permanent Magnet Assistant Synchronous Machine with Torque Improvement[C]// IEEE 6th International Electrical and Energy Conference （CIEEC）， 2023： 4135-4140.

[11] 黃康， 羅時帥， 王富雷. 純電動汽車動力系統傳動比優化設計[J]. 中國機械工程， 2011， 22（5）： 625-629.

[12] WON H， Hong Y K， Choi M， et al. Cost-Effectiveness Hybrid Permanent Magnet Assisted Synchronous Reluctance Machine for Electric Vehicle[C]// IEEE International Electric Machines amp; Drives Conference （IEMDC）， 2021： 1-6.

[13] SURESH A， JINESH N， VARGHESE J，et al. Magneto-Static Analysis of A Shower Tray Trap[C]// Second International Conference on Next Generation Intelligent Systems（ICNGIS）， 2022： 1-6.

[14] WANG W，FU L， WANG S， et al. Magnetic Pole Equivalence and Performance Analyses of Multi-Layer Flux Barrier Combined Pole Permanent Magnet Synchronous Machines Used for Electric Vehicles[J]. Energies， 2023， 16（11）.

[15] CR?CIUNESCU A. Current Concerns Regarding the Construction of High Power Density Electrical Machines for Electricity Transport Systems[J]. Electric Machines， Materials and Drives - Present and Trends， 2021（1）： 1.

[16] HOFER M， SCHRODL M. Investigation of Permanent Magnet Assisted Synchronous Reluctance Machines for Traction Drives in High Power Flux Weakening Operation[C]// IEEE Transportation Electrification Conference amp; Expo （ITEC）， 2020（6）： 1-5.

[17] MA Q， EL-REFAIE A， LEQUESNE B. Low-Cost Interior Permanent Magnet Machine with Multiple Magnet Types[J]. IEEE Transactions on Industry Applications， 2020， 56（2）： 1452-1463.

[18] WON H， HONG Y K， LEE W， et al. Low Torque Ripple Spoke-Type Permanent Magnet Motor for Electric Vehicle[C]// IEEE Interntional Electric Machine amp; Drives Conference， 2019（5）： 1-6.

[19] WON H， HONG Y K， CHOI M， et al. Cost-Effectiveness Hybrid Permanent Magnet Assisted Synchronous Reluctance Machine for Electric Vehicle[C]// 2021 IEEE International Electric Machines amp; Drives Conference （IEMDC）， 2021： 1-6.

[20] LIN Y， SUN Y， WANG Y， et al. Axially Segmented PMASynRM with Hybrid Rotors[C]// 2020 IEEE 3rd Student Conference on Electrical Machines and Systems （SCEMS）， 2020： 33-38.

[21] IPG. Adjustable Mode Beam Lasers[EB/OL]. （2021-06-09） [2023-10-31]. https：//lasersystems.ipgphotonics.com/technology/adjustable-mode-beam.

作者簡介：王鑫（1999—），男，助理工程師，學士學位，研究方向為新能源電驅定子制造工藝開發。

參考文獻引用格式：

王鑫， 張林立， 王曉秋， 等. 新能源汽車驅動電機定子用扁銅線焊接工藝探究及接頭性能分析[J]. 汽車工藝與材料， 2024（8）： 18-26.

WANG X， ZHANG L L， WANG X Q， et al. Investigation on Welding Process and Mechanical Properties of Flat Copper Wire for New Energy Vehicle Drive Motor Stator[J]. Automobile Technology amp; Material， 2024（8）： 18-26.