沙尾左江特大橋斜拉扣掛施工計算分析

摘要：沙尾左江特大橋為主跨360 m的公路提籃式鋼管混凝土拱橋，采用懸臂拼裝法施工工藝，其拱肋跨徑長、懸臂拼裝節段數多、懸拼重量大，施工線形精度難以控制。為實現拱圈高精度拼裝和提高施工安全性，文章基于影響矩陣原理和最優化計算理論，提出拱橋懸臂拼裝一次張拉優化計算方法。該計算方法以拱圈懸臂拼裝過程中的線形為優化目標，約束合龍拆索線形的偏差，實現對施工過程線形和合龍松索線形的控制，具有索力波動小的優點。沙尾左江特大橋施工應用結果表明：該方法具有計算耗時少、索力均勻性好等優點，能極大地減少施工過程中拱肋線形調整的次數，保障拱肋拼裝的精度。經實測，拱圈合龍拆索后的變形與目標值最大偏差僅為12 mm，表明拱圈合龍精度較高。

關鍵詞：拱橋；斜拉扣掛；一次張拉；影響矩陣法；線形

中圖分類號：U445.466" " " " 文獻標識碼：A" " " 文章編號：1674-0688（2024）06-0120-05

0 引言

近年來，拱橋的計算理論和施工工藝不斷取得新的進展，鋼管混凝土（Concrete filled steel tubular，CFST）拱橋因造型美觀、受力性能良好等而得到廣泛應用。拱橋的施工方法包括轉體法、同步提升法、懸臂拼裝法和支架法等，各種方法有其適應的環境，需根據拱圈跨徑、現場施工條件、施工工期等綜合判斷選用。施工方法的推廣應用離不開精準的施工監控計算方法，常見的施工監控計算方法也有各自的優點、缺點和適用環境。拱圈懸臂拼裝施工監控計算方法主要有零彎矩法、零位移法和優化法等，這些方法均可應用于拱橋拱圈懸臂拼裝施工的計算中。零彎矩法將各拱肋節段視為鉸接，根據力矩平衡靜力計算原理計算各施工階段的扣索索力，該方法原理清晰、易于編程，無需復雜的有限元建模過程，可高效計算出拱橋斜拉扣掛的施工索力。周經鋒［1］將零彎矩法應用于江西月湖特大橋主跨185 m的鋼箱拱橋的扣索力計算中，取得了良好的應用效果；王燦輝等［2］根據零彎矩法的概念，推導出拱肋節段吊裝中各施工階段扣索索力的計算公式，該公式既可計算拱肋在施工過程中各節段的臨時鉸接情況，又可計算各節段的固接情況。然而，目前零變矩法主要應用于小跨徑、吊裝節段數少的拱圈施工；對于大跨徑、拱肋節段數多的拱圈施工工程，該方法計算效果有待進一步研究。零位移法目前較多地應用于斜拉橋施工監控的計算分析，并取得了良好的應用效果［3-5］。該方法將扣點位置鉸接固定，再根據固定位置的支座反力計算扣索索力，由于反力與扣索方向難以一致，因此索力波動較大。余玉潔等［6］以某主跨430 m的CFST拱橋為案例，基于無應力狀態法和零位移法對扣索索力進行計算分析，體現了理論對實踐的指導。優化法是近年提出的一種高精度計算方法，該方法已應用于合江長江公路大橋（主跨507 m CFST拱橋）等超大跨徑拱橋的懸臂拼裝施工計算中，實現了拱圈的高精度合龍［7］。該方法主要是基于影響矩陣原理建立索力和線形的力學方程，再結合最優化原理對扣索索力進行計算分析［8-9］。根據最優化原理確定優化計算方法，通過確定初拉力的方式實現扣索一次張拉，張拉過程中無需調索，并且各索力的變化也很小，提高了施工的安全性。

沙尾左江特大橋是廣西吳圩至隆安高速公路上的一座提籃式CFST拱橋，其拱圈采用纜索吊運斜拉扣掛施工方法，全橋拱肋節段為32節，最大懸拼重量達144 t，其結構形式復雜、跨徑大、施工節段多，給施工線形帶來了很大的挑戰。本文采用拱圈懸臂拼裝一次張拉施工計算方法對沙尾左江特大橋拱圈斜拉扣掛施工進行計算分析。該方法首先計算出自重、索力等單獨荷載作用下的影響矩陣，再根據影響矩陣原理，建立索力和線形之間的力學關系，并結合最優化原理確定優化計算方法，對拱橋斜拉扣掛索力進行優化和計算分析。該優化計算方法是以施工過程線形與裸拱自重線形的偏差為優化函數目標，以合龍松索線形與裸拱自重線形的偏差為約束條件，優化計算出最優索力值，減少施工過程中各索力的變化，實現拱圈的高精度拼裝。

1 工程概況及施工簡介

1.1 設計概況

沙尾左江特大橋工程是吳圩至隆安高速公路的控制性工程。該橋主跨達360 m，矢跨比為1/4.533，拱軸線拱軸系數為m=1.55的倒懸鏈線；主拱為CFST空間桁式結構，共2片拱肋，通過橫撐連接，2片拱肋繞橋軸線側向內傾10°，形成提籃拱；采用C60混凝土灌注主拱肋，橋面主梁采用格構式鋼-混凝土組合梁，兩岸拱座為重力式抗推力結構基礎。

1.2 主拱圈

大橋的主拱肋為鋼管混凝土變截面高度的桁式結構，斷面高度從拱腳的12.0 m逐漸變化至拱頂的7.0 m，單側拱圈寬3.2 m，主弦管采用Q345C鋼材，由4根Φ1.2 m×（24 mm～32 mm壁厚）的鋼管組成。主拱肋綴管和豎腹桿分別采用Φ720 mm鋼管和Φ610 mm鋼管，弦管通過豎腹桿、斜腹桿和平聯桿連接形成四肢矩形截面，兩幅拱圈橫向中心距為30.1 m。拱肋節段及截面形狀示意圖見圖1。

1.3 施工方式

大橋主拱肋節段懸臂拼裝采用斜拉扣掛施工工藝，由于結構自重大，每一片拱肋分為16個節段吊裝施工，第三節段吊重達144 t，為拱橋中重量最大的節段。拱圈采用對稱吊裝施工工藝，單片拱肋在完成第六節段吊裝后封拱腳。拱肋中心距離為30.1 m，拱肋鉸心橫橋向中心間距為38.0 m。位于橋面以上部分的主拱肋間采用“X”形橫撐連接，其中，上弦拱肋布設12組橫撐，下弦布設10組橫撐；位于橋面以下的拱肋上弦采用 “一”字形橫撐連接，下弦采用2道“K”形橫撐和1道“一”字形橫撐連接。沙尾左江特大橋纜索吊運斜拉扣掛施工布置圖見圖2，主拱圈吊裝節段和橫撐的重量表見表1。

2 斜拉扣掛一次張拉施工優化方法

2.1 影響矩陣原理

圖3為拱斜拉扣掛施工簡圖，拱肋斜拉扣掛施工通過扣索實現各拱肋節段的拼裝，其中①～?表示扣索編號，（1）～（12）表示拱肋拼裝節段監控點編號。拱橋懸臂拼裝施工控制的核心在于計算出一組最優的索力和預抬高值，使拱圈拆索后的線形與目標值最接近。各控制點的位移主要由恒荷載、扣索以及其他荷載組成。基于線形疊加原理，索力和拱肋預抬高值的數學關系表示如下［10-11］：

[Euser=Mf+Econst+Eother]" " " " " " （1）

其中：[Euser]為目標位移向量；[Econst]為恒載作用下的位移向量；[Eother]為其他荷載作用下的位移向量；M為各單位索力單獨作用下形成的影響矩陣，f為扣索初拉力向量，M和f可通過下式計算：

2.2 優化模型

影響矩陣可以將索力和位移等通過函數形式聯系起來，是采用綜合位移、索力等相關方程進行索力優化的工具。基于影響矩陣得到的優化模型的各設計變量、狀態變量，結合約束條件和優化目標函數，進行扣索初拉力計算。本文以施工過程線形與目標線形偏差為優化目標函數，合龍松索線形與目標線形偏差為約束條件，進行索力優化計算，具體優化模型如下。

其中：f為扣索初拉力荷載向量；[u1（f）]、[u2（f）] 、[un（f）]、[uh（f）]分別表示安裝拱肋節段、橫撐、合龍松索后的位移向量、合攏松索后的位移預抬高向量；uh為拱肋間的橫撐安裝前后的平均值；[ut]為裸拱自重下的位移向量； M1、M2、Mn分別為各扣索單獨作用下的施工拱肋、施工橫撐和合龍松索后的位移影響矩陣；E1，g、E2，g、En，g分別為對應的恒荷載作用下的施工拱肋、施工橫撐和合龍松索后的位移影響向量；E1，o、E2，o、En，o分別為對應的其他荷載作用下的施工拱肋、施工橫撐和合龍松索后的位移影響向量；T0為預抬高值為0時的荷載向量；[Δ]u為與裸拱自重線形位移偏差的限值。

2.3 施工優化流程

按照以上分析，整理出斜拉扣掛施工優化流程（見圖4），先建立結構的有限元模型，再根據有限元模型建立結構組、邊界組和荷載組等，并以此確定拱圈斜拉扣掛施工的過程；計算出M1、M2、Mn、E1，g、E2，g、En，g等參數，然后根據裸拱自重線形計算出初拉力荷載向量初始值，再以施工過程線形與裸拱自重線形的偏差為優化目標函數，合龍松索線形與裸拱自重線形的偏差為約束條件，進行優化計算分析。

3 斜拉扣掛施工分析

3.1 扣索力對比分析

零彎矩法為拱橋斜拉扣掛施工計算的常用方法，為研究本文方法與傳統計算方法在計算扣索索力上的特點，將本文方法與零彎矩法進行對比分析，首先對比纜索吊運斜拉扣掛施工過程中的索力變化，由于各扣索數量較多，這里僅選取1#～4#扣索進行分析（見圖5）；其次對比兩種方法計算的各扣索索力最大值（見圖6）。

根據圖5中的數據變化可知，采用零彎矩法計算出的各扣索索力呈現先增大后減小的趨勢，并且變化幅度較大，其中4#扣索最大索力值和最小索力值的變化達550 kN左右，扣索索力的頻繁波動易造成扣索的疲勞性損壞，導致施工風險增大。采用本文方法計算出的各扣索索力受施工階段變化的影響非常小，表明本文方法具有索力均勻性好、施工風險小的優點。此外，從圖6中的數據變化可知，在懸臂拼裝施工過程中，采用零彎矩法計算出的各扣索索力最大值存在較大差異，8#扣索和7#扣索索力最大值相差達300 kN以上，相鄰扣索的索力突變明顯；而采用本文方法計算出的各扣索索力最大值整體較均勻，相鄰的兩個扣索的索力最大值相差約200 kN，索力分配更均衡。

根據圖6的數據確定各扣索的配索數量，半跨拱圈扣索數量見表2。由表2可知，采用本方法計算配索數量僅需232根鋼絞線，比零彎矩法計算所需的296根節約了64根，全橋可節約128根鋼絞線，大幅降低了施工成本，經濟效益顯著。

3.2 拱圈應力分析

為提高拱圈懸臂拼裝施工的安全性，對整個施工過程中各拱圈的最大應力和最小應力進行計算分析，計算結果見圖7。

由圖7可知，拱圈應力的最大值和最小值以0為中心軸呈現近似對稱的趨勢，其中拱圈應力最大值和最小值分別為130.5 MPa和-117.2 MPa，與鋼材Q345的屈服應力相比，有較大的安全性。

3.3 實測線形對比分析

對合龍松索后拱圈各控制點的線形進行實際測量，實測值和理論計算值的對比見圖8。由圖8可知，拱圈合龍松索實測值與目標值位移偏差僅為12 mm，拱圈合龍松索實測值與計算值位移偏差為18 mm，計算值與目標值偏差為10 mm，偏差值均遠遠小于《鋼管混凝土拱橋技術規范》（ GB 50923—2013 ）要求的豎向偏位限值L/3000=120 mm，說明采用本計算方法指導工程施工能獲得良好的施工線形。

4 結語

本文基于影響矩陣原理和最優化計算理論提出了CFST拱橋拱圈斜拉扣掛一次張拉施工優化方法，該方法在主跨360 m的提籃式CFST拱橋——沙尾左江特大橋中被證實具有良好的適應性。該方法為復雜的提籃式拱橋的拱肋懸臂拼裝施工提供了明確的控制目標，有效克服了傳統施工監控方法存在的索力均勻性差、施工線形精度難以控制等問題，顯著降低了施工的風險。該方法不僅適用于提籃式拱橋的索力計算，還適用于平行式拱橋。現有的規范僅對拱圈松索合龍后的橫向偏位和豎向偏位進行了要求，建議進一步對拱橋斜拉扣掛施工過程中線形和扣索力的波動性提出規范性要求。此外，本文提出的拱橋斜拉扣掛一次張拉施工計算方法對于剛度大的鋼管拱橋具有良好的應用效果，但對于大跨徑小剛度的勁性骨架拱橋或塔架較柔的拱橋的斜拉扣掛施工可能不存在一次張拉索力解，后續可進一步對此開展研究。

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*廣西重點研發計劃“特大跨勁性骨架混凝土拱橋建造關鍵技術”（AB22036007）。

【作者簡介】黃耀鋒，男，廣西平南人，工程師，研究方向：高速公路建設管理。

【引用本文】黃耀鋒.沙尾左江特大橋斜拉扣掛施工計算分析［J］.企業科技與發展，2024（6）：120-124.