豎向荷載作用下碳纖維增強(qiáng)復(fù)材-混凝土密拼雙向疊合樓板傳力機(jī)制分析

摘" 要" 為解決裝配式混凝土疊合板預(yù)制底板有外伸鋼筋帶來(lái)的制造、運(yùn)輸及施工復(fù)雜等問(wèn)題，在普通密拼疊合板的研究基礎(chǔ)上提出了板底拼縫粘貼碳纖維增強(qiáng)復(fù)材條帶的密拼接縫方式。通過(guò)6塊四邊簡(jiǎn)支的矩形單縫密拼雙向疊合樓板靜載對(duì)比試驗(yàn)和有限元模擬分析，對(duì)疊合板拼縫處的傳力機(jī)制進(jìn)行了分析研究，結(jié)果表明：與普通密拼疊合板相比，在拼縫位置粘貼碳纖維復(fù)材可協(xié)助拼縫兩側(cè)混凝土有效傳遞應(yīng)力。碳纖維增強(qiáng)復(fù)材-混凝土密拼疊合樓板拼縫處傳力機(jī)制隨荷載的增加而發(fā)生變化，持載初期主要通過(guò)碳纖維復(fù)材對(duì)拼縫兩側(cè)混凝土進(jìn)行應(yīng)力傳遞；隨著荷載增加，疊合面的附加鋼筋向兩側(cè)傳荷的能力增強(qiáng)，但碳纖維復(fù)材仍承擔(dān)主要拉應(yīng)力；加載后期碳纖維復(fù)材發(fā)生剝離后，拼縫處附加鋼筋和桁架鋼筋、底部縱筋構(gòu)成了新的空間傳力體系。

關(guān)鍵詞" 碳纖維增強(qiáng)復(fù)材， 密拼， 疊合板， 傳力機(jī)制， 靜力試驗(yàn)， 有限元分析

收稿日期： 2023-06-05

作者簡(jiǎn)介： 王月昊，男，碩士研究生，主要從事裝配式混凝土結(jié)構(gòu)的研究。E-mail：573236941@qq.com

* 聯(lián)系作者： 彭亞萍，女，工學(xué)博士，教授，主要從事裝配式混凝土結(jié)構(gòu)及FRP增強(qiáng)混凝土結(jié)構(gòu)的研究。E-mail：pengyp@sit.edu.cn

Force Transfer Mechanism Analysis of CFRP-concrete Two-way Composite Slab Connected without Gap under Vertical Load

WANG Yuehao" PENG Yaping*

（College of Urban Construction and Safety Engineering， Shanghai Institute of Technology， Shanghai 201418， China）

Abstract" In order to solve the problems of protruding steel bars in the prefabricated bottom slab of prefabricated concrete composite slabs and complex on-site construction， a method of pasting CFRP strips across the bottom joint of the slab based on the research of ordinary closely assembled composite slabs is proposed in this study. By conducting static load comparative tests and finite element simulation analysis on 6 rectangular single seam tightly jointed bidirectional composite slabs with simple supports on all four sides， the load transmission mechanism at the joint of the composite slab was studied. The results show that compared with ordinary composite slabs connected without gap， pasting CFRP at the joint position can effectively help the concrete at the joint transfer stress to both sides； The force transfer mechanism at the joint of CFRP-concrete two-way composite slabs varies with the increase of load. In the initial stage of load holding， the joint is mainly composed of CFRP at the bottom that transmit force to the concrete on both sides. As the load increases， the additional steel bars enhance their ability to transmit load to both sides， but the CFRP still bear the main tensile stress. In the later stage of loading， after the CFRP off， additional steel bars and truss steel bars， bottom longitudinal bars， form a new force transmission system at the joint.

Keywords" CFRP， connected without gap， composite slabs， mechanism of force transfer， static test， finite element analysis

0" 引" 言

裝配式建筑由于其施工效率高、經(jīng)濟(jì)環(huán)保等優(yōu)點(diǎn)，目前在我國(guó)得到了大力推廣。在預(yù)制構(gòu)件中，鋼筋桁架疊合板成本增量小、設(shè)計(jì)規(guī)格統(tǒng)一、選用模數(shù)化，應(yīng)用最為廣泛。在實(shí)際工程中，鋼筋桁架疊合樓板底部由多塊混凝土預(yù)制底板組合拼接完成，其拼縫形式影響著結(jié)構(gòu)的整體性能。目前我國(guó)在《裝配式混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)程》（JGJ 1—2014）［1］和《裝配式混凝土結(jié)構(gòu)連接節(jié)點(diǎn)構(gòu)造》（15G310-1） ［2］中給出了后澆帶和分離式兩種拼縫構(gòu)造要求，其中采用“分離式拼縫”的單向疊合板，板側(cè)無(wú)需設(shè)外伸鋼筋，板縫密拼，施工簡(jiǎn)便，但難以滿足板的雙向傳力要求。

近年來(lái)，不少學(xué)者針對(duì)鋼筋桁架疊合板密拼接縫處的受力性能開(kāi)展了研究。余永濤等［3］對(duì)單縫密拼鋼筋混凝土疊合板進(jìn)行試驗(yàn)研究，發(fā)現(xiàn)拼縫處易發(fā)生沿疊合面的撕裂破壞，通過(guò)設(shè)置桁架鋼筋可以有效控制疊合面的撕裂破壞，并提高疊合板垂直于拼縫方向的剛度和承載力。顏鋒等［4］通過(guò)試驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)疊合樓板的密拼縫能夠傳遞剪力，但其傳遞彎矩的能力較弱。章雪峰等［5］通過(guò)試驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)，拼縫處通過(guò)增強(qiáng)附加鋼筋、加密桁架鋼筋等措施可有效限制拼縫處的裂縫開(kāi)展，保證承載能力。惲燕春等［6］通過(guò)試驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)，拼縫處適當(dāng)采取加強(qiáng)措施時(shí)，疊合樓板密拼受力性能等同于甚至優(yōu)于后澆段式連接的受力性能。程志軍等［7］的研究表明，密拼接縫兩側(cè)按《鋼筋桁架混凝土疊合板應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》（T/CECS 715—2020）要求配置桁架鋼筋，能保證拼縫搭接鋼筋有效傳力。何慶峰等［8］研究發(fā)現(xiàn)密拼預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土疊合板在拼縫兩側(cè)配置的馬凳筋可以作為橫向鋼筋，保證縱向鋼筋的有效傳力。劉運(yùn)林等［9］、林彥等［10］提出不同的增強(qiáng)型密拼拼縫措施，通過(guò)試驗(yàn)研究證明此類構(gòu)造可提高板的承載能力。上述研究表明，通過(guò)在拼縫處采取適當(dāng)?shù)脑鰪?qiáng)措施可保障拼縫處內(nèi)力的有效傳遞。對(duì)于密拼接縫構(gòu)造能否保證疊合板的雙向受力及變形性能要求，相關(guān)研究結(jié)論仍不一致。

本文作者團(tuán)隊(duì)［11］提出的纖維增強(qiáng)復(fù)材-混凝土雙向密拼疊合樓板拼縫構(gòu)造如圖1所示，通過(guò)在板底部跨縫粘貼纖維條帶來(lái)加強(qiáng)預(yù)制底板之間的傳力，增強(qiáng)密拼連接的整體性，疊合板受彎時(shí)板底的纖維條帶可以承受截面拉應(yīng)力，相對(duì)附加鋼筋內(nèi)力臂較大，可以合理控制疊合板的厚度，適當(dāng)減小鋼筋用量，降低建造成本。為深入了解拼縫處的受力性能，本文對(duì)2塊混凝土普通雙向密拼疊合樓板和4塊纖維增強(qiáng)復(fù)材-混凝土雙向密拼疊合樓板進(jìn)行擬靜力加載試驗(yàn)，并進(jìn)行有限元模擬分析，對(duì)比分析了纖維增強(qiáng)復(fù)材-混凝土雙向密拼疊合樓板拼縫處的受力機(jī)理。

connected without gap

1" 試驗(yàn)研究

1.1 試件設(shè)計(jì)與制作

試驗(yàn)共設(shè)計(jì)制作了6塊1 500 mm×2 400 mm的疊合板，板厚均為120 mm，預(yù)制層、現(xiàn)澆層厚度均為60 mm，混凝土強(qiáng)度均采用C30，鋼筋采用HRB400。預(yù)制底板配筋圖詳見(jiàn)圖2，預(yù)制底板桁架筋中上、下弦鋼筋直徑均為8 mm，腹桿筋直徑6 mm。預(yù)制底板實(shí)測(cè)鋼筋抗拉屈服強(qiáng)度為530.6 MPa，混凝土立方體抗壓強(qiáng)度為43.10 MPa；現(xiàn)澆面層實(shí)測(cè)鋼筋抗拉屈服強(qiáng)度為527.8 MPa，混凝土立方體抗壓強(qiáng)度為23.19 MPa。

A組為普通密拼疊合板對(duì)比構(gòu)件，變化因素是附加筋配置量的大小；B組均為碳纖維復(fù)材-混凝土密拼疊合樓板，變化因素為碳纖維條帶強(qiáng)度和厚度、板縫是否采用聚合物砂漿預(yù)先處理，構(gòu)件參數(shù)詳見(jiàn)表1，纖維復(fù)材的力學(xué)性能指標(biāo)詳見(jiàn) 表2。

1.2 加載方案

為了模擬疊合樓板在實(shí)際工程中的工作狀態(tài)，試驗(yàn)中采用四邊簡(jiǎn)支的支承方案，分配梁四點(diǎn)加載沿長(zhǎng)跨模擬豎向均布荷載，分級(jí)靜力單調(diào)加載至試件的極限荷載，加載裝置如圖3所示。

在靠近預(yù)制底板下表面拼縫處，沿著長(zhǎng)跨方向和短跨方向，布置混凝土應(yīng)變片。A組試件沿短跨方向4片，長(zhǎng)跨方向板縫兩側(cè)各5個(gè)共設(shè)10片；B組試件沿短跨方向4片，長(zhǎng)跨方向板縫兩側(cè)各2個(gè)共設(shè)4片。B組試件在纖維復(fù)材條帶表面布置應(yīng)變片，沿著長(zhǎng)跨方向板縫兩側(cè)各3個(gè)共設(shè)6片個(gè)應(yīng)變片，測(cè)點(diǎn)布置詳見(jiàn)圖4。

1.3 主要試驗(yàn)結(jié)果

結(jié)合直接觀察法和撓度轉(zhuǎn)折法確定6個(gè)試件的開(kāi)裂荷載Pcr，最大裂縫寬度達(dá)到0.3 mm時(shí)或撓度達(dá)到/500對(duì)應(yīng)的荷載取為使用狀態(tài)試驗(yàn)荷載值Pu，c，加載的極限荷載取為承載狀態(tài)試驗(yàn)荷載值Pu，s，主要試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表3。試件的破壞形態(tài)基本符合雙向板的傳力機(jī)制，受力特征及使用性能的分析詳見(jiàn)文獻(xiàn)［11］，本文主要針對(duì)疊合板拼縫處的傳力特性進(jìn)行分析。

圖5為試驗(yàn)試件沿長(zhǎng)跨方向拼縫處的混凝土荷載-應(yīng)變曲線，圖6為試驗(yàn)試件纖維增強(qiáng)復(fù)材的荷載-應(yīng)變曲線，由圖5、圖6可以看出：

（1） 在相同荷載作用下，試件A2拼縫處的混凝土應(yīng)變低于試件A1，這是由于試件A2中附加筋間距較密，承受了更多的拉應(yīng)力，降低了長(zhǎng)跨方向的混凝土應(yīng)力應(yīng)變。

（2） 碳纖維復(fù)材-混凝土密拼雙向疊合板拼縫處的混凝土應(yīng)變低于普通密拼試件，說(shuō)明碳纖維復(fù)材補(bǔ)充了部分截面拉力，減小長(zhǎng)跨方向混凝土應(yīng)變。

（3） 在試件受力前期，碳纖維復(fù)材強(qiáng)度、拼縫處是否填充聚合物砂漿對(duì)試件拼縫處的混凝土受力的影響沒(méi)有明顯差異。

（4） 試件B1、B2拼縫處混凝土應(yīng)變?cè)诩虞d后期增加速度明顯快于試件B3、B4，說(shuō)明隨著荷載增加，碳纖維復(fù)材補(bǔ)充承受板底拉應(yīng)力的能力也隨之提高。但由于高強(qiáng)度纖維復(fù)材的抗拉能力無(wú)法充分發(fā)揮，故B3、B4試件纖維增強(qiáng)復(fù)材的極限應(yīng)變小于B1、B2。

1.4 板底應(yīng)力應(yīng)變分析

圖7為試件沿短跨方向（長(zhǎng)1 500 mm）板底混凝土分別在開(kāi)裂荷載及使用狀態(tài)試驗(yàn)荷載作用下拼縫處的應(yīng)力應(yīng)變分布曲線。部分應(yīng)變片由于粘貼工藝等原因過(guò)早退出工作，對(duì)實(shí)測(cè)所得的有效數(shù)據(jù)進(jìn)行分析發(fā)現(xiàn)：

（1） 接近拼縫跨中位置的混凝土應(yīng)變明顯大于兩側(cè)；且隨荷載增加，跨中的混凝土應(yīng)變?cè)鲩L(zhǎng)速度快于兩側(cè)。說(shuō)明板底混凝土在拼縫位置能有效發(fā)揮作用。

（2） 多個(gè)試件出現(xiàn)板底混凝土在跨中兩側(cè)應(yīng)變值相差較大、傳力不連續(xù)的情況。該現(xiàn)象的出現(xiàn)和拼縫位置應(yīng)力集中、試驗(yàn)測(cè)試技術(shù)的精準(zhǔn)程度都有一定關(guān)系。

（3） 普通密拼試件和碳纖維復(fù)材-混凝土密拼試件相比，沿短跨方向的應(yīng)變傳遞規(guī)律一致，但數(shù)值并不相同，說(shuō)明拼縫處粘貼碳纖維復(fù)材對(duì)板底混凝土的應(yīng)力傳遞會(huì)產(chǎn)生影響。

圖8為3個(gè)B組試件沿短跨方向分別在開(kāi)裂荷載及使用狀態(tài)試驗(yàn)荷載作用下的碳纖維復(fù)材應(yīng)變分布曲線。由圖可見(jiàn)：

（1） 從開(kāi)裂荷載至使用狀態(tài)試驗(yàn)荷載，碳纖維復(fù)材應(yīng)變最大值均在拼縫跨中位置，并向兩側(cè)遞減，同混凝土應(yīng)變分布曲線的規(guī)律保持一致。

（2） 碳纖維復(fù)材拼縫跨中位置處始終呈現(xiàn)較大應(yīng)變，說(shuō)明碳纖維復(fù)材在拼縫截面能有效向兩側(cè)傳遞應(yīng)力。

（3） 比較圖8（a）、（b），可發(fā)現(xiàn)碳纖維復(fù)材在受力早期就開(kāi)始參與截面工作，并隨荷載增加應(yīng)變分布趨于平緩。

（4） 試件B2、B4的碳纖維復(fù)材應(yīng)變值高于B3，說(shuō)明在拼縫處涂抹聚合物砂漿可提高試件的整體性，應(yīng)力沿拼縫處混凝土傳遞至碳纖維復(fù)材的效率提高。

2" 有限元分析

2.1 有限元模型建立與驗(yàn)證

本文使用ABAQUS軟件進(jìn)行數(shù)值模擬，以普通密拼疊合板A1、碳纖維復(fù)材-混凝土密拼疊合板B1為例，驗(yàn)證模型有效性，基本模型見(jiàn)圖9。混凝土本構(gòu)關(guān)系選用GB 50010—2010《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》中建議的單軸受壓、受拉的應(yīng)力-應(yīng)變模型；碳纖維增強(qiáng)復(fù)材在ABAQUS中彈性屬性按照單層板設(shè)置，選用纖維增強(qiáng)復(fù)合材料的Hashin失效準(zhǔn)則，通過(guò)常規(guī)殼復(fù)合層鋪設(shè)；鋼筋本構(gòu)選擇雙折線模型；拼縫處混凝土設(shè)置按照新舊混凝土界面接觸設(shè)置選用內(nèi)聚力模型描述疊合面之間的粘結(jié)滑移關(guān)系，在新舊混凝土界面和拼縫界面分別設(shè)置摩擦接觸參數(shù)，疊合面取1，拼縫界面取0.6；由于缺少聚合物砂漿相關(guān)材料性能參數(shù)，此次模擬暫不考慮聚合物砂漿影響；纖維增強(qiáng)復(fù)材和底板混凝土之間設(shè)置Cohesive接觸，采用二次應(yīng)力的初始損傷準(zhǔn)則、混合模式的損傷演化規(guī)律。

有限元模擬的板底破壞形態(tài)和試驗(yàn)板底破壞形態(tài)對(duì)比見(jiàn)圖10，相應(yīng)的荷載-跨中撓度對(duì)比曲線見(jiàn)圖11，荷載-跨中纖維增強(qiáng)復(fù)材應(yīng)變對(duì)比曲線見(jiàn)圖12，對(duì)比可知，用ABABQUS軟件模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合較好，此模型的有效性得到驗(yàn)證。

使用ABABQUS軟件分別創(chuàng)建整澆板模型、混凝土密拼疊合板模型、纖維增強(qiáng)復(fù)材-混凝土密拼疊合板模型，試件尺寸均為1 500 mm×2 400 mm，厚度均為120 mm，其中疊合試件預(yù)制層和現(xiàn)澆層厚度均為60 mm，其余參數(shù)如表4所示。

2.2 有限元模擬結(jié)果分析

通過(guò)ABAQUS軟件所建立的有限元模型模擬試驗(yàn)加載進(jìn)行分析，繪制特征荷載作用下各試件沿長(zhǎng)跨方向板底混凝土、碳纖維復(fù)材和附加鋼筋的應(yīng)變分布曲線進(jìn)行對(duì)比分析。圖13為各試件分別在開(kāi)裂荷載、使用狀態(tài)試驗(yàn)荷載、極限荷載作用下沿長(zhǎng)跨方向的板底混凝土應(yīng)變分布曲線，觀察圖13可知：

bottom of the slab

（1） 各級(jí)荷載作用下，疊合板沿長(zhǎng)跨方向板底混凝土應(yīng)變最大值均位于拼縫兩側(cè)各600 mm的區(qū)域，由于拼縫的存在，疊合板混凝土應(yīng)變分布規(guī)律明顯和整澆板試件不同。開(kāi)裂荷載作用下整澆板的板底混凝土應(yīng)變最大值出現(xiàn)在跨中位置，使用狀態(tài)試驗(yàn)荷載作用下跨中拼縫處混凝土應(yīng)力下降，最大值出現(xiàn)在拼縫兩側(cè)各200 mm的區(qū)域，極限荷載作用下與疊合板趨于一致。

（2） 在開(kāi)裂荷載作用下，粘貼碳纖維復(fù)材的B組試件的應(yīng)力應(yīng)變峰值明顯高于普通密拼的A組，且接近整澆板；但隨著荷載的增加B組和A組試件的差別逐漸減小；使用狀態(tài)荷載作用下整澆板的優(yōu)勢(shì)最為明顯，A、B組試件接近；極限荷載作用下整澆板與A、B組試件的應(yīng)力分布規(guī)律基本一致。

（3） 極限荷載作用下，試件沿長(zhǎng)跨方向板底混凝土應(yīng)變最大值向兩側(cè)略微偏移，均呈蝶型分布，主要是因?yàn)樵嚰L(zhǎng)邊與短邊之比為8∶5，接近2，雙向板沿長(zhǎng)跨方向的最終最大彎矩位置有所變化，約為短跨長(zhǎng)度的1/2處，此處彎矩最大，混凝土應(yīng)變值最高。拼縫兩側(cè)的混凝土應(yīng)變分布，總體上B組試件高于A組。

圖14為極限荷載作用下附加鋼筋的應(yīng)變分布曲線，此時(shí)A組試件的附加鋼筋應(yīng)變值明顯高于B組，且均在拼縫截面處應(yīng)力最大。說(shuō)明附加鋼筋在拼縫截面能有效參與應(yīng)力傳遞，且普通密拼試件中的附加鋼筋承受的應(yīng)力水平相對(duì)更高一些。

由于碳纖維復(fù)材在極限荷載到達(dá)之前已退出工作，繪制開(kāi)裂荷載和使用狀態(tài)試驗(yàn)荷載作用下碳纖維復(fù)材的應(yīng)變分布曲線如圖15所示，觀察曲線分布規(guī)律可知：

（1） 纖維增強(qiáng)復(fù)材的應(yīng)變峰值均出現(xiàn)在拼縫位置處，說(shuō)明復(fù)材有效參與截面受力，分擔(dān)了附加鋼筋的部分應(yīng)力。

（2） 纖維增強(qiáng)復(fù)材的應(yīng)變分布在拼縫兩側(cè)300 mm處出現(xiàn)小峰值，開(kāi)裂荷載作用下不明顯，但在使用狀態(tài)試驗(yàn)荷載作用下呈現(xiàn)明顯的尖峰，和圖13中板底混凝土的應(yīng)變分布規(guī)律接近，但尖峰位置不一樣。說(shuō)明纖維復(fù)材能有效協(xié)助板底混凝土承擔(dān)拉應(yīng)力。

綜上所述，在普通密拼疊合板中，附加鋼筋主要承擔(dān)的疊合板下部截面的拉應(yīng)力；碳纖維復(fù)材-混凝土密拼雙向疊合板中，纖維增強(qiáng)復(fù)材和附加鋼筋共同承擔(dān)截面拉應(yīng)力。

3" 疊合板拼縫處傳力機(jī)制研究

普通混凝土密拼疊合板拼縫處傳力機(jī)制如圖16所示，拼縫處由附加鋼筋和桁架鋼筋、底部縱向鋼筋組成空間桁架體系，增大了混凝土對(duì)于鋼筋的握裹能力，提高鋼筋和混凝土之間的粘結(jié)能力。樓板在豎向荷載作用下截面受彎時(shí)，水平拉應(yīng)力傳至疊合面后，附加鋼筋和桁架鋼筋縱橫交錯(cuò)所形成的空間傳力體系保障了向兩側(cè)底部縱筋進(jìn)行傳力，底部縱向鋼筋受力后依靠鋼筋肋的咬合和與混凝土之間的粘結(jié)力，將應(yīng)力傳遞至混凝土。拼縫處附加鋼筋的存在，提高了試件拼縫處的傳力性能。

纖維增強(qiáng)復(fù)材-混凝土密拼疊合板拼縫處傳力機(jī)制如圖17所示。在豎向荷載作用下截面受彎時(shí)，布置在疊合面的附加鋼筋承受部分水平拉應(yīng)力，并與桁架鋼筋、底部縱筋形成空間桁架體系，拉應(yīng)力通過(guò)桁架鋼筋腹桿筋傳遞至底板縱筋；大部分水平拉應(yīng)力由拼縫兩側(cè)的混凝土傳遞至碳纖維復(fù)材來(lái)承擔(dān)。碳纖維復(fù)材彌補(bǔ)了拼縫處底部縱筋不連續(xù)的缺點(diǎn)，與混凝土之間粘結(jié)成為一個(gè)整體，在板底承擔(dān)了大部分拉應(yīng)力，協(xié)助預(yù)制底板混凝土向兩側(cè)傳力，由此在拼縫處形成“附加鋼筋+碳纖維復(fù)材+底部縱筋+混凝土”協(xié)同工作的傳力機(jī)制。當(dāng)碳纖維復(fù)材-混凝土密拼疊合板處于加載后期時(shí)，隨著碳纖維復(fù)材的剝離，碳纖維復(fù)材-混凝土密拼疊合板拼縫處的傳力機(jī)制便與普通密拼板相同。

4" 結(jié)" 論

（1） 在混凝土密拼疊合板底拼縫處粘貼纖維增強(qiáng)復(fù)材，可以幫助拼縫處混凝土向兩側(cè)傳遞應(yīng)力，有效提高試件的整體性；雖然只在長(zhǎng)跨方向垂直于拼縫粘貼纖維增強(qiáng)復(fù)材，但其對(duì)板底混凝土的約束作用也能提高疊合板短跨方向的受力性能，對(duì)平行于拼縫方向的混凝土傳力也有貢獻(xiàn)。

（2） 隨纖維增強(qiáng)復(fù)材強(qiáng)度提高，疊合面附加筋應(yīng)力減小，在保證碳纖維復(fù)材粘貼質(zhì)量的前提下，可適當(dāng)減小疊合面附加鋼筋用量，節(jié)約成本。

（3） 由于纖維增強(qiáng)復(fù)材在試驗(yàn)加載后期會(huì)發(fā)生逐漸剝離失效現(xiàn)象，纖維增強(qiáng)復(fù)材不能充分發(fā)揮自身高強(qiáng)的抗拉性能，故其黏貼工藝尤為重要。

（4） 在板底粘貼纖維增強(qiáng)復(fù)材可提升板底拼縫處混凝土承擔(dān)拉應(yīng)力的能力，并提升其向兩側(cè)的應(yīng)變傳遞效率。

（5） 纖維增強(qiáng)復(fù)材彌補(bǔ)了底部縱筋不連續(xù)的缺點(diǎn)，與疊合面所布置的附加鋼筋、底部縱筋、桁架下弦鋼筋形成新的空間傳力體系，將應(yīng)力傳遞至疊合板底部縱筋和混凝土，提高了疊合板的雙向傳力性能。

參考文獻(xiàn)

［1］"""" 中國(guó)建筑標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)研究院，中國(guó)建筑科學(xué)研究院.裝配式混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程：JGJ 1—2014［S］.北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2014.

China Institute of Building Standard Design and Research，China Institute of Building Science. Technical Specification for Assembled Concrete Structures：JGJ 1—2014［S］.Beijing：China Building Industry Press，2014. （in Chinese）

［2］"""" 裝配式混凝土結(jié)構(gòu)連接節(jié)點(diǎn)構(gòu)造：15G310-1［S］.北京：中國(guó)計(jì)劃出版社，2015.

Detail design for connection of precast concrete structure：15G310-1［S］.Beijing：China Planning Pres 2015.（in Chinese）

［3］"""" 余泳濤，趙勇，高志強(qiáng).單縫密拼鋼筋混凝土疊合板受彎性能試驗(yàn)研究［J］.建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào)，2019，40（4）：29-37.

YU Yongtao，ZHAO Yong，GAO Zhiqiang.Experimental research on flexural behavior of reinforced concrete composite slab connected without gap［J］.Journal of Building Structures，2019，40（4）：29-37.（in Chinese）

［4］"""" 顏峰，高杰，田春雨，等.帶接縫的混凝土疊合樓板足尺試驗(yàn)研究［J］. 建筑結(jié)構(gòu)，2016，46（10）：56-60

YAN Feng，GAO Jie，TIAN Chunyu，et al.Experimental study on full-scale superimposed concrete slab with joints［J］.Building Structure，2016，46（10）：56-60.（in Chinese）

［5］"""" 章雪峰，鄭曙光，單玉川，等.四邊不出筋密拼連接疊合雙向板原位加載對(duì)比試驗(yàn)研究［J］.建筑結(jié)構(gòu)，2019，49（23）：113-117.

ZHANG Xuefeng，ZHENG Shuguang，SHAN Yuchuan，et al.Comparative experimental study on in-situ loading of laminated two-way slabs with four edges without reinforcement［J］.Building Structure，2019，49（23）：113-117.（in Chinese）

［6］"""" 惲燕春，陳鵬，王柏生，等.密拼疊合樓板受力性能研究［J］.施工技術(shù)，2018，47（12）：75-79，129.

YUN Yanchun，CHEN Peng，WANG Baisheng，et al.Study on mechanical properties of closely-assembled composite floors［J］. Construction Technology，2018，47（12）：75-79，129.（in Chinese ）

［7］"""" 程志軍，馬智周，胡杰，等.密拼鋼筋桁架混凝土疊合雙向板堆載試驗(yàn)研究［J］.建筑結(jié)構(gòu)，2021，51（23）：111-119.

CHENG Zhijun，MA Zhizhou，HU Jie，et al.Experimental study on the stacked two-way slab with closely assembled reinforced truss concrete［J］.Building Structure，2021，51（23）：111-119.（in Chinese）

［8］"""" 何慶鋒，胡程群，楊凱華，等.密拼疊合板拼縫構(gòu)造及受力性能試驗(yàn)研究［J］.湖南大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版），2022，49（3）：111-122.

HE Qingfeng，HU Chengqun，YANG Kaihua，et al.Experimental study on splicing structure and mechanical properties of tightly spliced composite slabs［J］.Journal of Hunan University （Natural Science Edition），2022，49（3）：111-122.（in Chinese ）

［9］"""" 劉運(yùn)林，葉獻(xiàn)國(guó)，種迅，等.端拼縫疊合樓板受力性能試驗(yàn)研究［J］.建筑結(jié)構(gòu)，2015，45（4）：85-89.

LIU Yunlin，YE Xianguo，ZHONG Xun，et al.Experimental study on mechanical properties of end-spliced composite floor slab［J］.Building Structure，2015，45（4）：85-89.（in Chinese）

［10］""" 林彥，宋健凱，仲崇廷.不同拼縫構(gòu)造措施的疊合板受力性能試驗(yàn)研究［J］.工業(yè)建筑，2020，50（6）：45-50，104.

LIN Yan，SONG Jiankai，ZHONG Chongting.Experimental study on the mechanical properties of laminated plates with different structural measures ［J］.Industrial Architecture，2020，50（6）：45-50，104.（in Chinese）

［11］""" 彭亞萍，王文超，金鵬，等.碳纖維增強(qiáng)復(fù)材-混凝土密拼雙向疊合樓板靜載試驗(yàn)研究［J］.工業(yè)建筑，2022，52（1）：205-210.

PENG Yaping，WANG Wenchao，JIN Peng，et al.Experimental study on static load of carbon fiber reinforced composite-concrete two-way laminated floor ［J］.Industrial Architecture，2022，52（1）：205-210.（in Chinese）