SBS改性乳化瀝青的制備及其路用分級性能

中圖分類號：U414 文獻標志碼：A

Abstract：The bonding strength ofordinary emulsifiedasphaltis insuficient tomeet therequirementsof preventive maintenance or cold mixing and cold paving.SBS modifiedemulsifedasphalt （SBS-Emu）was prepared by modifying first and thenemulsifying.TheefectsofSSmodifier，activatedcros-lnker，emulsifierand stabilizercontenton SBS-Emu storage stability，particle size distribution androad performance based on emulsified asphalt performance graded （EPG）system were investigated.Theresultsshowthatthestorage stabilityofSBS-Emu deteriorates withtheincreaseofSBScontentandbecomes betterwiththeincreaseofemulsionstabilizerandemulsifierscontent.Activatedcross-lnkerscanimprove thestorage stabilityof emulsifiedasphalt withincertain limits.Thehigh-temperatureperformanceandlow-temperatureperformanceof SBSEmuincreases withtheincreaseof SBS content.Croslinking stabilizerscan improve the high-temperature performanceand low-temperature performanceof SBS-Emuinacertainconcentrationrange.The high temperatureperformanceisthebest when the content is 1.5% ，and the low temperature performance is the best when the content is 1.0% .The low temperature performance ofSBS-Emuisimproved with increasing emulsifiercontent，andtheexcesivecontent isunfavorabletothe high temperature performance.Emulsionstabilizer has litle efectonthehigh temperatureperformanceandlow temperatureperformance of SBS-Emu.

Keywords： SBS emulsified asphalt； EPG grading； storage stability；particle size distribution

熱拌瀝青（HMA）混合料因生產施工過程中消耗大量能源并產生顯著環境污染而備受關注[1-2]與HMA相比，乳化瀝青冷拌技術（CMA）可節省50% 以上能源，并減少 33% 二氧化碳和 17% 揮發性有機化合物排放，同時緩解瀝青老化問題[3-5]。然而普通乳化瀝青混合料因依賴基質瀝青性能，普遍存在高溫性能差、黏結性和耐久性不佳等缺陷，可以通過聚合物對乳化瀝青改性的方式提高CMA的路用性能和耐久性[6-8]。聚合物改性劑可分為熱塑性彈性體、塑料和橡膠。其中苯乙烯-丁二烯橡膠（SBR）改性乳化瀝青在微表處中得到了廣泛的應用[9-10]，但是 SBR改性乳化瀝青（ SBS-Emu 的高溫性能較差[10-13]，長期使用和重載交通情況下，易導致表面開裂或剝落，從而限制了其在CMA技術中的應用[14-i5]。苯乙烯-丁二烯-苯乙烯（SBS）改性乳化瀝青兼具優異的高低溫性能[16-17]，在CMA技術中的應用前景廣闊。但是面臨兩大技術瓶頸：一是SBS與瀝青極性差異導致相容性差，需通過交聯劑進行化學改性，構建網狀結構提升熱儲存穩定性[18-19];二是化學改性后瀝青黏度劇增，乳化過程中易因SBS自聚力引發顆粒“聚結”破乳，導致乳液穩定性較差[20-21]。因此需要在兼顧“分散”和“交聯”兩種作用力的情況下，對SBS-Emu體系進行針對性設計。自前中國乳化瀝青性能評價主要依據是JTGE20-2011《公路工程瀝青及混合料試驗規程》、JTGF40－2004《公路瀝青路面施工技術規范》等[2223]。乳化瀝青性能分級（EPG）是在瀝青膠結料性能分級（PG）的基礎上，針對乳化瀝青的特性進行了一定的調整和優化[24-26]。筆者設計一種 SBS-Emu體系，研究其制備工藝和性能影響因素。首先設計開發乳化用SBS改性瀝青；然后對其進行乳化得到SBS-Emu，研究SBS改性劑、交聯活化劑、乳化劑和乳液穩定劑摻量對SBS-Emu的貯存穩定性、粒度分布的影響；最后基于EPG分級對SBS-Emu的路用性能進行研究。

材料與方法

1.1 試驗設計

本研究詳細的試驗設計流程圖如圖1所示，包括所使用的原料和測試方法。為了消除試驗誤差，每個測試至少進行3次重復試驗。

圖1試驗設計流程

Fig.1Flow of experimental design

1.2 材料

（1）瀝青。制備SBS-Emu所采用的基質瀝青為齊魯AH-70 瀝青，由中國石化齊魯石化公司提供，參照JTGE20—2011對其基本性質和薄膜烘箱試驗結果進行分析，結果見表1。

表1齊魯AH-70瀝青基本性能指標

Table 1 Basic performance indexes of Qilu AH-70 asphalt

注：針入度測試條件為溫度 25^°C 、時間 5s， 質量 100g

（2）添加劑。SBS-Emu由乳化用SBS改性瀝 青在乳化劑作用下經膠體磨研磨制備得到。其中采用線型SBS改性劑（YH-791H，嵌段比為30/70）作為改性劑，由中國石油化工股份有限公司巴陵分公司提供；相容劑為市售伊朗抽出油；交聯活化劑為自主開發的非硫磺類表面活性劑型穩定劑。制備SBS-Emu的乳化劑為慢裂快凝型陽離子乳化劑，由濟南圣泉集團股份有限公司提供；乳液穩定劑為纖維素類增稠劑，通過增加水相黏度來提高乳液的穩定性，由江蘇金陽新材料科技有限公司提供

1.3 乳化用SBS改性瀝青的制備

采用先改性后乳化的方式制備 SBS-Emu 。將瀝青熔融后加熱至 175°C ，依次摻加 2% 相容劑及4.0%～5.5% SBS改性劑，經 4000r/min 高速剪切30min;170^°C 下加入 0.5% 交聯活化劑攪拌 ^5h ，此時交聯活化劑與SBS改性劑發生接枝反應，產生極性官能團，提升了SBS改性瀝青的極性，同時SBS改性劑與瀝青之間發生物理交聯作用，得到適度交聯和穩定的改性瀝青產品，

參照JTGE20—2011《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗規程》對不同摻量的乳化用SBS改性瀝青的基本性能進行分析，結果如表2所示。

表2乳化用SBS改性瀝青性能

Table 2Properties of SBS modified asphalt for emulsification

注：對照組為道路工程中常用的普通 SBS改性瀝青，采用相同的原材料和制備工藝，將步驟3的交聯活化劑換成硫磺類交聯劑制備得到，改性劑摻量為 4.0% （外摻）。

由表2可知，隨著改性劑摻量的增加，乳化用SBS改性瀝青的針入度逐漸降低，而延度、 60^°C 動力黏度、布氏黏度均逐漸增加。與普通SBS改性瀝青相比，乳化用SBS改性瀝青的軟化點和黏度均降低。這是由于傳統SBS改性瀝青采用硫磺作為交聯劑，SBS改性劑與瀝青通過硫鍵進行化學交聯，交聯強度和程度均較高，而乳化用SBS改性瀝青采用自主開發的交聯活化劑，能夠對SBS改性劑起到活化作用，瀝青與SBS改性劑通過氫鍵進行物理交聯，形成交聯程度較低的適度交聯體系，在保障改性瀝青熱儲存穩定性的前提下，“犧牲”了部分高溫性能，導致軟化點和黏度的降低，從而使得SBS改性瀝青的乳化難度降低，SBS-Emu的穩定性得到保障。

采用連續式膠體磨制備 SBS-Emu 。在普通乳化瀝青制備工藝和條件的基礎上進行優化，在生產SBS-Emu時使用了管道加壓技術，以避免因溫度過高導致的乳液“爆沸”結皮和過早破乳現象的發生。

1.4 試驗方法

1.4.1 貯存穩定性試驗

將SBS-Emu樣品置于標準穩定性試驗管中，在常溫下儲存1和 5d 。乳化瀝青的貯存穩定性定義為上下乳液的蒸發殘留物含量的差值，即

式中， S_s 為貯存穩定性； P_A 和 P_B 分別為試管上50mL和下 50mL 乳化瀝青蒸發殘留物含量。 S_s 越小乳化瀝青越穩定。

1.4.2 粒度試驗

采用激光粒度儀（LS-POP（6），歐美克）分析SBS-Emu的粒度分布，并采用 D₅₀ 粒徑定量評價SBS改性瀝青的乳化效果，間接反映乳化瀝青的穩定性。

1.4.3 乳化瀝青性能分級（EPG）

乳化瀝青性能分級（EPG）是與路用性能相關的分級體系，主要通過低溫獲取乳化瀝青的蒸發殘留物。采用動態剪切流變儀，以多重應力蠕變恢復試驗測定的 3.2kPa 加載應力下的不可恢復柔量L ?J_nr@3.2kPa） 表征高溫性能指標，以頻率掃描試驗測定的對應臨界相位角的復數剪切模量（ δ^c ）表征低溫性能指標

（1）蒸發殘留物試驗（低溫蒸發法）。為避免傳統的蒸發殘留物獲取方法導致的瀝青老化，按照EPG分級體系參照AASHTOPP72-2011采用低溫蒸發技術回收 SBS-Emu 蒸發殘留物，進行性能測試。將乳化瀝青倒人平整的硅膠墊中，控制乳化瀝青膜厚度為 0.381mm ;將硅膠墊放入 60^°C±1^°C 的烘箱中，保持 6h±15min ;取出硅膠墊，冷卻至室溫，

得到蒸發殘留物。

（2）多重應力蠕變恢復試驗。按照JTG/T0610對由低溫蒸發法獲得的蒸發殘留物樣品進行短期老化后，分別在 49，55，61^°C 下進行多重應力蠕變恢復試驗（MSCR）試驗，計算樣品在 3.2kPa 應力水平下的平均不可恢復蠕變柔量 J_nr@3.2kPa ：

式中， J_nr@3.2kPa（N） 為每個循環的不可恢復蠕變柔量， Pa^-1 。

γ_u -蠕變恢復循環完成時應變值與蠕變循環開始時初始應變之差計算公式為

式中， J_nr@3.2kPa 為10個循環的平均不可恢復蠕變柔量， Pa^-1 。

（3）頻率掃描試驗。對經短期老化后的SBS-Emu蒸發殘留物，在 15^°C 和 5°C 下依次進行頻率掃描試驗，獲得關鍵相位角（δ）下的復數剪切模量（G^*） 。試驗采用采用 8mm 平行板， 1% 應變， 0.1～ 100Hz 掃描，記錄每個頻率下的相位角 δ 和 G^* 。擬合出主曲線，計算不同低溫等級對應臨界 δ 的 G^* o

1.5 計算過程

基于時溫等效原理，將在 5°C 時獲得的 ∣G^*∣ 和δ 轉換為 15^°C 的參考溫度。采用移位因子 （a_T） 將5C 下的實際加載頻率 （ω） 轉換為縮減頻率 ，使得從 15^°C 和 5°C 獲得的 ∣G^*∣ 和 ω_R 以及 δ 和 ω_R 之間的關系相一致，形成一條曲線。計算公式為

ω_R=ωa_T.

然后識別出 15% 和 5°C 的 ∣G^* 數據中 G^* 重疊的部分（圖3（a）），用于確定 a_T 。

如圖3（b），在G*值最接近但小于G5℃，i；$＼left（ ＼omega _ { i - ， 1 5 ＼mathrm { ＼scriptsize ～ ＼mathscr { C } } } ＼right）$ 的 15°C 數據點和 G^* 值最接近但大于G_5c，i^*，（G_i+，15c^*） 的 15°C 數據點之間的插值，確定15°C 時 下的 ω 值，等效 G^* 值為 G_5ΦC，i^* 。計算公式為

log（ω_i-，15%） ·

確定了每個 后，得到相應的 a_T，i 。然后將5°C 的 |a_T| 計算為所有 a_T，i 的平均值。計算公式為

通過式（4）計算的 Ω_aT 將頻率轉換為縮減頻率，從而將 5°C 轉換為 15^°C ，采用Chiristenson-Ander-son-Marasteanu（CAM）模型[24]擬合主曲線。計算公式為

式中， G^* 為動態剪切模量； G_g 為玻璃動態剪切模量，為 10⁹Pa;ω_R 為縮減頻率； ω_c 為交叉頻率，為45^° 相位角的縮減頻率； v_?w 為形狀參數

擬合 lg（ω_R） 與 的關系曲線，得到 ω_c 。計算公式為

式中， a 和 b 為最佳擬合參數。

然后計算交叉頻率：

ω_c=10a.

擬合 log（log（G_g/G^*） 與 的關系曲線，并計算參數 σ_v 。計算公式為

式中， c 和 d 為最佳擬合參數。

擬合 與 的關系曲線，參數 ω 為直線的斜率。計算公式為 （13）式中， e 和 ω 為最佳擬合參數。

用式（8）確定對應于 δ^c 的 ω_R 來確定測量數據（δ^c） 范圍內相關任意臨界 δ 處的 G^* 。然后通過將計算出的 ω_R 帶入式（7）得到相應的 G^* 。結果見圖2。

2結果分析

2.1 SBS-Emu貯存穩定性

SBS改性瀝青自身黏度大，自聚效應強，且存在難以乳化和穩定性差等諸多問題。基于自主開發的交聯活化劑針對性研究具有適宜交聯程度和活性的SBS改性瀝青，在此基礎上制備SBS-Emu。從SBS改性瀝青組成和乳液組成2個角度出發，考察SBS改性瀝青組成中交聯活化劑和SBS改性劑摻量以及乳液組成中乳化劑和乳液穩定劑摻量對乳化瀝青貯存穩定性的影響。

圖2確定移位因子的數據識別和計算過程 Fig.2Data identification and calculation process for determiningshiftfactors

2.1.1 SBS改性劑摻量的影響

增加SBS改性劑的摻量能夠改善SBS-Emu的高低溫性能，但是由此導致的黏度的提升，會增加SBS改性瀝青的乳化難度。

在相同交聯活化劑（ 2.0% ，質量分數，下同）、乳化劑 （2.0% ）、乳液穩定劑 （0.2%） 的摻量下，研究SBS摻量對SBS-Emu貯存穩定性和粒度分布的影響，結果見圖3。

由圖3（a）、（b）可知，隨著SBS摻量的增加，SBS-Emu的1d和5d貯存穩定性值逐漸升高。說明SBS摻量越高，SBS-Emu穩定性越差。此外相同SBS摻量的SBS-Emu穩定性值隨著時間的增加而增加，即穩定性隨時間增加逐漸變差，說明SBS-Emu不易長期儲存。但在考察的SBS改性瀝青范圍內， SBS-Emu 的1d和5d貯存穩定性均滿足規范JTGF40-2004要求，說明本研究設計的SBS改性瀝青體系能夠實現高摻量SBS改性瀝青的乳化。由圖3（c）、（d）可知，隨著SBS 摻量的增加，SBS-Emu的 D₅₀ 粒徑逐漸升高，粒度分布變寬，尤其是在5.5% SBS摻量下，分布曲線向較大粒徑范圍偏移，并且分布變得不均勻，呈現出多級分散狀態。說明SBS 摻量提高導致的瀝青黏度增加，使得SBS改性瀝青的乳化難度加大，分散性變差，從而導致乳液的穩定性變差。

2.1.2 交聯活化劑摻量的影響

交聯活化劑是一種非硫磺類表面活性劑型穩定劑，主要起到物理交聯和增加活性的作用，使SBS改性瀝青適度交聯并具備一定的活性。

在相同 SBS 改性劑（ 4.5% ）、乳化劑 （2.0% ）、乳液穩定劑 （0.2%） 的摻量下，考察交聯活化劑摻量對SBS-Emu貯存穩定性和粒度分布的影響，結果見圖4。

由圖4（a）、（b）可知，隨著交聯活化劑摻量的增加， SBS-Emu 的1d和5d貯存穩定性數值逐漸降低，當交聯活化劑摻量為 2.5% 時所增加，但仍滿足規范要求。粒度分布表現出類似的規律（圖4（c）、（d）），隨著交聯活化劑摻量的增加，SBS-Emu顆粒分布逐漸變窄， D₅₀ 粒徑逐漸變小，當交聯活化劑摻量為 2.5% 時所增加。這說明在一定的摻量范圍內，交聯活化劑能夠促進SBS改性瀝青的乳化，提高分散性能和乳液穩定性。這是由于在一定的摻量范圍內，交聯活化劑對乳化用SBS改性瀝青的活化作用提高了乳化用SBS改性瀝青的極性和活性，使得乳化用SBS改性瀝青較容易乳化，而且乳化用SBS改性瀝青處于適度交聯狀態，乳液的穩定性較好。而當交聯活化劑的摻量較高時，雖然乳化用SBS改性瀝青的活性繼續增加，但是其交聯程度也在增加，從而使其黏度增加，乳化的難度增加、穩定性降低。

2.1.3 乳化劑的影響

乳化劑摻量對SBS-Emu的性能起著決定性的作用。乳化劑摻量低會導致乳化效果差，而摻量過高則會增加成本。

在相同摻量（質量分數）SBS改性劑（ 4.5% ）、交聯活化劑 （2.0% ）、乳液穩定劑 （0.2% ）條件下，研究乳化劑摻量對 SBS-Emu 貯存穩定性和粒徑分布的影響，結果見圖5。

由圖5看出，除 1.0% 摻量外，其他乳化劑摻量下的SBS-Emu液滴粒徑尺寸分布相對較窄，表現出單分散特性，乳化效果較好。同時隨著乳化劑摻量的增加， SBS-Emu 的1d和5d貯存穩定性值 ?D₅₀ 粒徑逐漸降低，粒度分布變窄。這是由于乳化劑摻量的增加降低了油水界面張力，乳化用SBS改性瀝青更容易以細小的顆粒分散到水中，同時提高了界面膜的強度，乳液穩定性得到提升。

2.1.4 乳液穩定劑的影響

乳液穩定劑為纖維素類增稠劑，通過增加水相黏度，阻礙瀝青顆粒的沉降，達到提升SBS-Emu穩定性的目的。

在相同SBS 改性劑 （4.5% ）、交聯活化劑（2.0% ）、乳化劑 （2%） 的摻量下，研究乳液穩定劑摻量對SBS-Emu貯存穩定性和粒徑分布的影響，結果見圖6。

由圖6（a）、（b）看出，隨著乳液穩定劑摻量的增加， SBS-Emu 的1d和5d貯存穩定性值均呈現減小的趨勢，在一定摻量范圍內，貯存穩定性與乳液穩定劑摻量呈正相關關系，當摻量大于 0.2% 后趨于平穩。但從圖6（c）（d）看出，盡管隨著乳液穩定劑摻量的增加，粒度分布曲線呈現變窄趨勢， D₅₀ 呈現下降趨勢，但變化非常小。這表明乳液穩定劑的加入并未明顯提升SBS改性瀝青的乳化效果，而是通過提高SBS-Emu的黏度，提升瀝青顆粒的懸浮穩定性，有效抑制了顆粒的聚合和沉降的發生。

2.2 SBS-Emu蒸發殘留物EPG性能

按照EPG分級體系標準研究SBS改性劑、交聯活化劑、乳化劑和乳液穩定劑摻量對SBS-Emu蒸發殘留物EPG性能影響規律。

2.2.1 SBS改性劑的影響

SBS改性劑摻量對 SBS-Emu 殘留物的高低溫性能有直接影響。按照EPG分級體系標準，研究SBS摻量對 J_nr@3.2kPa 和 G^*@δ^c 的影響，結果見圖7。

圖7SBS改性劑摻量對SBS-Emu J_nr@3.2kPa 和 G^*@δ^c 的影響

Fig.7Effect of SBS modifier dosage on SBS-Emu J_nr@3.2kPa and

由圖7（a）看出，隨溫度的變化，所有SBS-Emu樣品的 J_nr@3.2kPa 表現出明顯變化，試驗溫度越高， J_nr@3.2kPa 越大，表明溫度越高 SBS-Emu 樣品的抗永久變形能力越差；在相同溫度下SBS摻量越高，對應的 J_nr@3.2kPa 越小，表明增加SBS摻量可以提高SBS-Emu的高溫性能。由圖7（b）看出，隨相位角的增大，所有 SBS-Emu 樣品的 逐漸降低。同時，隨SBS摻量增加， G^*@δ^c 逐漸降低，表明增加 SBS 摻量可以提高 SBS-Emu 的低溫性能，且在 4.0%～5.0% 內較為顯著。根據EPG分級體系，4種SBS-Emu樣品均滿足EPG分級體系中的中、重交通量下的 49°C 高溫性能等級和低交通量下的 55^°C 高溫性能等級， 4.0% 和 4.5% SBS摻量的 SBS-Emu樣品滿足EPG分級體系中的 -37°C 低溫性能等級， 5.0% 和 5.5% 摻量的SBS-Emu樣品滿足 -43C 低溫性能等級。

2.2.2 交聯活化劑的影響

交聯活化劑對 SBS-Emu 樣品 J_nr@3.2kPa 和G^*@δ^c 影響結果見圖8。

由圖8（a）看出，在相同溫度下，SBS-Emu樣品的 J_nr@3.2kPa 隨交聯活化劑摻量的增加呈現出先降低后升高的趨勢，未添加交聯活化劑（摻量為0）時最高，摻量為 1.5% 時最低，考察的溫度范圍內摻量為0時 SBS-Emu 樣品均不滿足EPG分級標準，表明交聯活化劑的加人有效提升了 SBS-Emu 的高溫性能，摻量為 1.5% 時提升最明顯?？赡艿脑蚴请S著交聯活化劑摻量的增加，蒸發殘留物的交聯程度增加，高溫性能變好。但當交聯活化劑摻量繼續提高（超過 1.5% ）時，蒸發殘留物活性增加導致自身及其與水的氫鍵耦合效應增強，從而使得樣品的高溫性能有所降低。由圖8（b）看出，與未添加交聯活化劑相比，交聯活化劑的加入顯著降低了 SBS-Emu 樣品的 ，有效改善了SBS-Emu的低溫性能。但相同相位角下，隨著交聯活化劑摻量的增加 呈現增加趨勢，因此在實際生產過程中要合理控制交聯活化劑的摻量。根據EPG分級體系，除摻量為0外，其余4種SBS-Emu樣品EPG分級體系中的中、重交通量下的 49°C 高溫性能等級和低交通量下的 55°C 高溫性能等級，摻量為0的 SBS-Emu 樣品滿足 -31^°C 低溫性能等級，其他摻量的SBS-Emu樣品滿足-37^°C 低溫性能等級。

圖8交聯活化劑摻量對SBS-Emu J_nr@3.2KPa 和 G^*°ledcircδ^c 的影響Fig. 8 Influence of crosslinking activator dosage on SBS-Emu J_nr@3.2kPa and"

2.2.3 乳化劑的影響

乳化劑的主要成分為表面活性劑，其分子一端為脂肪烴或芳香烴（親油端），另一端為含有雜原子的親水端，水分蒸發后乳化劑殘留在瀝青中勢必對蒸發殘留物的高低溫性能產生影響。

乳化劑摻量對 SBS-Emu 樣品 J_nr@3.2kPa 和G^*@δ^c 的影響結果見圖9。

圖9乳化劑摻量對SBS-Emu J_nr@3.2kPa 和 G^*°ledastδ^c 影響

Fig.9Effect of emulsifier dosage on SBS-Emu J_nr@3.2 kPa and G^*°ledcircδ^c

由圖9（a）看出，在相同溫度下， SBS-Emu 樣品的 J_nr@3.2kPa 隨乳化劑摻量的增加呈現出先降低后升高的趨勢，在 2.0% 摻量SBS-Emu樣品的 J_nr@ 3.2kPa 最低， 1.0% 與 2.5% 摻量SBS-Emu樣品的樣品均不滿足EPG分級標準，表明所選用的乳化劑在 1.5%～2.0% 范圍內有利于改性乳化瀝青的高溫性能。由圖9（b）看出，相同臨界相位角下，乳化劑摻量越高， G^*Qδ^c 越低，這表明在考察的摻量范圍內，乳化劑有利于提升 SBS-Emu 樣品的低溫性能。根據EPG分級體系， 1.5% 和 2.0% 乳化劑摻量的SBS-Emu樣品滿足EPG分級體系中的中、重交通量下的 49°C 高溫性能等級和低交通量下的 55^°C 高溫性能等級，所有4個乳化劑摻量的SBS-Emu樣品均滿足 -37°C 低溫性能等級。

2.2.4 乳液穩定劑的影響

乳液穩定劑對 SBS-Emu 樣品 J_nr@3.2kPa 和G^*@δ^c 的影響結果見圖10。

由圖10（a）看出，在相同溫度下，與未添加乳液穩定劑（摻量為0）相比，乳液穩定劑的加入使得SBS-Emu樣品的 J_nr@3.2kPa 略有降低，摻量為0.4% 時最低，說明乳液穩定劑能夠提升SBS-Emu樣品的高溫性能，但是影響不大。由圖10（b）看出，所有 SBS-Emu 樣品的 幾乎重疊，差異非常小，這表明在所考察的摻量范圍內，乳液穩定劑對SBS-Emu樣品的低溫性能影響可以忽略不計。根據EPG分級體系，所有 SBS-Emu 樣品均滿足EPG分級體系中的中、重交通量下的 49°C 高溫性能等級和低交通量下的 55^°C 高溫性能等級和 -37°C 低溫性能等級。

圖10乳液穩定劑摻量對SBS-Emu J_nr@3.2kPa 和 G^*°ledcircδ^c 的影響

Fi.10Influence of emulsion stabilizer dosage on SBS-Emu J_nr@3.2kPa and

3結論

（1）與普通SBS改性瀝青相比，乳化用SBS改性瀝青的軟化點和黏度均降低。從而使得SBS改性瀝青的乳化難度降低，SBS-Emu穩定性得到保障。

（2）提出 SBS-Emu 性能評價方法。建立基于貯存穩定性分析和粒度分析的SBS-Emu穩定性評價方法；同時基于EPG分析，建立基于多重應力蠕變恢復試驗和動態剪切流變儀頻率掃描試驗的SBS-Emu路用性能評價方法。

（3）SBS改性劑摻量增加對SBS-Emu穩定性產生不利影響，隨著SBS摻量的增加，導致貯存穩定性下降及粒徑增大。交聯穩定劑、乳化劑和乳液穩定劑在一定摻量范圍內均能夠提升SBS-Emu的穩定性。

（4）SBS和交聯活化劑均可以提升SBS-Emu的高低溫性能，交聯活化劑在 1.5% 摻量時高低溫綜合性能最好；乳化劑在 1.5%～2.0% 摻量范圍內可顯著提升 SBS-Emu 的高低溫性能。乳液穩定劑對SBS-Emu的高低溫性能影響較小。

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