加固計算機熱設(shè)計

摘 要：加固計算機作為特殊電子產(chǎn)品，長期置于惡劣的環(huán)境條件下，高溫工作特性成為制約其工作性能的重要因素。實踐證明在項目開發(fā)的初期階段制定合理的熱設(shè)計方案成為解決高溫散熱問題的關(guān)鍵。借助有限元熱分析軟件，熱設(shè)計工程師可以方便快速地分析散熱問題，并進行優(yōu)化設(shè)計。通過對加固計算機進行有限元熱分析研究及熱設(shè)計優(yōu)化，可總結(jié)出電子設(shè)備熱設(shè)計需重點關(guān)注的幾個問題，案例分析證明這些規(guī)則具有一定的通用性。

關(guān)鍵詞：加固計算機;有限元;熱分析;數(shù)值仿真;熱設(shè)計

中圖分類號：TP391.9文獻標識碼：B

文章編號：1004 373X(2009)02 085 06

Thermal Design for Rugged Computer

XU Liying

(North China Institute of Compute Technology,Beijing,100083,China)

Abstract：Rugged computer is an especial kind of electronic manufactures,which should be used in execrable environment.One of the important capacities is the ability to keep the working order under the high temperature.It has been established that at the beginning of a new project，the reasonable thermal design precept is the sticking point to resolve the problems which should happened in the high temperature.With the finite element thermal analysis software,engineers could convenient draw and optimize the blue print.With the discussion on a few questions,which should be given special notice when doing thermal design for electronic manufactures,and reaches a conclusion on the basis of thermal analysis and optimization design of finite element rugged computers.The case proves that the rules are currency.

Keywords：rugged computer;finite element;thermal analysis;numerical simulation;thermal design

0 引 言

在電子產(chǎn)品設(shè)計中，必須考慮PCB的散熱問題：分布于主板上的IC元件及一個個離散熱源的熱交換。PCB熱設(shè)計要求IC元件的管腳溫度低于125 ℃，CASE溫度低于85 ℃，如果熱分布控制不當，過高的溫度將導(dǎo)致設(shè)備出現(xiàn)熱故障和燒毀。在這個意義上，如何有效地冷卻電子元件成為PCB設(shè)計的關(guān)鍵。

在工程實踐方面，有限元分析可以幫助有一定熱學(xué)知識的電子設(shè)備結(jié)構(gòu)設(shè)計工程師迅速有效地在詳細設(shè)計之前對系統(tǒng)的總體設(shè)計進行熱分析，從而找出熱學(xué)結(jié)構(gòu)上的薄弱環(huán)節(jié)，得到進行優(yōu)化設(shè)計的理論依據(jù)。

但是在對加固計算機進行方案設(shè)計時，必須同步開展熱設(shè)計工作，否則將不可避免地在產(chǎn)品詳細設(shè)計階段或是在產(chǎn)品實現(xiàn)后期出現(xiàn)重大的散熱問題，導(dǎo)致產(chǎn)品質(zhì)量與可靠性降低，工程項目出現(xiàn)重大延誤。

1 加固計算機有限元模型的建立

該加固機為CPCI總線加固計算機，設(shè)計安裝在標準的19英寸機架中，機架的深度為520 mm。機箱的深度控制在420 mm以內(nèi)，寬度為420mm。加固機系統(tǒng)構(gòu)成包括：CPCI底板、CPCI主板卡、CPCI音視頻編解碼卡、ATX電源、3個3.5英寸SCSI硬盤、100 Mb/s以太網(wǎng)光纖轉(zhuǎn)換器等。

1.1 熱分析基礎(chǔ)

熱力學(xué)第二定律指出：熱量總是自發(fā)的、不可逆的從高溫處傳向低溫處，即：有溫差存在，就有熱量的傳遞。熱量傳遞是一種普遍的自然現(xiàn)象。

熱傳遞現(xiàn)象常是幾種不同基本方式的主次組合。這些基本方式有3種，即熱傳導(dǎo)、熱對流和熱輻射。

熱傳導(dǎo)過程中沒有明顯的物質(zhì)轉(zhuǎn)移，而僅依靠分子、原子及自由電子等微觀粒子的熱運動進行熱量傳遞。熱傳導(dǎo)的基本公式為傅里葉導(dǎo)熱公式，它描述了通過大平板的熱量傳導(dǎo)過程：

Q=λAΔtδ

熱對流是液體或氣體由于宏觀相對運動，從某一區(qū)域遷移到溫度不同的其他區(qū)域時的熱傳遞過程。無相變的對流換熱可分為強迫對流和自然對流。強迫對流流體的流動系是由外部泵力引起的，如軸流風機引起的機箱內(nèi)外的壓力差。熱流量的計算采用牛頓冷卻公式：

Q=αAΔt

或用熱流密度（單位：W/m2）表示為：

q=αΔt

由此可見，計算的關(guān)鍵在于確定對流換熱系數(shù)α的值。由于影響因素較多，因此α值的確定比較困難，對流換熱系數(shù)不是一個物性參數(shù)。

熱輻射能由物體的內(nèi)能轉(zhuǎn)化而來，物體的溫度越高，輻射能力越強。斯蒂芬－玻爾茲曼定律描述了絕對黑體向周圍空間發(fā)射的輻射能為:Q=σ璪AT4Q=αAΔt。對于一般灰體，計算關(guān)鍵在于確定輻射常數(shù)σ。輻射常數(shù)的大小取決于物體材料、溫度及粗糙度、氧化程度、涂復(fù)情況等表面狀態(tài)。

1.2 微分方程的建立

1.2.1 導(dǎo)熱微分方程的建立

由傅里葉導(dǎo)熱定律可知，要獲得導(dǎo)熱體內(nèi)各處的熱流密度，必須已知導(dǎo)熱體內(nèi)各點的溫度分布，這是求解導(dǎo)熱問題的根本任務(wù)。對于簡單的一維問題，可以直接由傅里葉導(dǎo)熱定律得出溫度分布規(guī)律；對于多維溫度場，則必須以能量守恒及傅里葉定律為基礎(chǔ)，在導(dǎo)熱體中取微元體，分析其能量平衡，得出描述導(dǎo)熱現(xiàn)象基本規(guī)律的導(dǎo)熱微分方程，然后結(jié)合給定的定解條件求出導(dǎo)熱體內(nèi)的溫度分布。

導(dǎo)熱體內(nèi)部取體積為dx,dy,dz的微元，根據(jù)能量平衡，從x,y,z三個方向?qū)搿?dǎo)出的熱量差加上內(nèi)熱源放出的熱量，應(yīng)等于使該微元升溫所需的熱量。根據(jù)傅里葉定律，單位時間內(nèi)沿x,y,z軸導(dǎo)入、導(dǎo)出的熱量為：

dQ瓁－dQ瓁+dx=λ2t祒2dxdydz

dQ瓂－dQ瓂+dy=λ2t祔2dxdydz

dQ瓃－dQ瓃+dz=λ2t祕2dxdydz

微元凈得熱量為以上3項之和，即：

λ2t祒2+2t祔2+2t祕2dxdydz

對導(dǎo)熱體內(nèi)均勻分布的內(nèi)熱源，一般用內(nèi)熱源強度q璿來表示單位為：W/m2，即單位時間內(nèi)單位體積所放出的熱量。對于上述微元，單位時間內(nèi)產(chǎn)生的熱量為：dQ璯=q璿dxdydz，因此，微元單位時間內(nèi)升溫所需熱量為：

cρ祎鄲觗xdydz

根據(jù)能量守恒定律，可得有內(nèi)熱源的三維非穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱的導(dǎo)熱微分方程為：

λ2t祒2+2t祔2+2t祕2+q璿=ρ c祎鄲

取α=λ／（ρ c）稱為熱擴散率（換熱系數(shù)），上式可改寫為：

1α·祎鄲=2t祒2+2t祔2+2t祕2+q璿λ

當導(dǎo)熱體內(nèi)無熱源時，q璿/λ為零。

1.2.2 導(dǎo)熱微分方程的定解條件

導(dǎo)熱微分方程是以數(shù)學(xué)的形式，描述無數(shù)具有不同特點的導(dǎo)熱現(xiàn)象中導(dǎo)熱體內(nèi)溫度分布的方程式。對于特定的導(dǎo)熱現(xiàn)象，在求解時必須給出反映該現(xiàn)象特點的單值性條件，使之能單值地確定其解。

1.2.3 對流微分方程的建立

當流動流體和靜止的固體壁面直接接觸，而溫度不同時，它們之間發(fā)生的熱傳遞過程為對流換熱。流動可有不同的流：層流、過渡流和紊流。不同流態(tài)流動的換熱情況不同。不論哪種對流換熱過程，都可采用牛頓冷卻公式：Q=αAΔt（單位為：W）；或q=αΔt（單位為W/m2）。

當溫度為t璮的低溫流體沿溫度為t瓀的高溫壁面流動時，沿壁面任一x處單位面積的局部對流換熱量，即局部熱流密度可表示為：q瓁=α瓁(t瓀-t璮)（單位為W/m2）。

因為緊貼壁面處極薄的流體分子層中，流體與壁面不存在相對運動，熱量的傳遞僅依靠導(dǎo)熱，所以由傅里葉導(dǎo)熱定律，局部熱流密度又可表示為：

q璼=－λ祎祔瓂=0

欲求局部對流換熱系數(shù)α瓁，必須已知流體內(nèi)部的速度分布及溫度分布。因此對于恒物性的不可壓縮流體受迫地沿恒溫壁面作低速、邊界層型流動的穩(wěn)態(tài)換熱現(xiàn)象，求α瓁時需求解一組微分方程式：

換熱微分方程式:

α瓁=－λt瓀－t璮祎祔瓂=0

能量微分方程式:

v瓁祎祒+v瓂祎祔=a2t祔2

連續(xù)性微分方程式:

祐瓁祒+祐瓂祔=0

動量微分方程式:

v瓁祐瓁祒+v瓂祐瓂祔=v2v瓁祔2

在上述微分方程組中,共有4個未知數(shù)-v瓁,v瓂,t及α瓁,方程組是封閉的。施加邊界條件后，壁面和流體間的局部對流換熱系數(shù)α瓁可表示為α瓁＝f(x,λ,v,a,v璮)。對于其他對流換熱現(xiàn)象，均可列出相應(yīng)的微分方程組。但由于換熱現(xiàn)象不同，方程組的具體形式也會略有不同。

1.2.4 流體強迫對流換熱準則方程的建立

恒物性、不可壓縮流體沿恒溫壁面作低速穩(wěn)定層流強迫流動時的對流換熱現(xiàn)象的準則方程組建立時的無量綱化處理后微分方程組變形如下：

換熱微分方程式:

α瓁=－λL鄲取洫祔′瓂′=0

能量微分方程式:

v2璮Lv′瓁祐′瓁祒′+v′瓂祐瓁′祔′v v璮L2·2v′瓁祔′2

連續(xù)性微分方程式:

祐′瓁祒′+祐′瓂祔′=0

動量微分方程式:

v璮θ璮Lv′瓁鄲取洫祒′+v′瓂鄲取洫祔′=aθ璮L2·2θ′祔′2

1.2.5 輻射換熱的數(shù)學(xué)描述

物體的溫度高于絕對0 K時，物體總有內(nèi)能存在，因此物體總在不斷地向外發(fā)射輻射能，同時物體也在不斷吸收從周圍物體發(fā)射的投射到它表面的輻射能。輻射換熱不需要中間媒質(zhì)，輻射換熱過程伴隨有能量形式的轉(zhuǎn)換，輻射能不滿足從高到低的傳遞過程，即輻射能不僅可以從高溫物體向低溫物體傳遞，而且可以從低溫物體向高溫物體傳遞。但由于能量最終由高溫物體轉(zhuǎn)移到低溫物體，所以轉(zhuǎn)移的輻射能為凈值。

(1) 黑體在不同溫度下單色輻射力的分布。

黑體在不同溫度下單色輻射力隨波長的分布規(guī)律，即普朗克定律表示為：

E瑽λ=f(λ,T)=c1n2λ5［ec2/(nλT)－1］

可見，溫度越高，單色輻射力越強。在一定溫度下，單色輻射力隨波長的增加有峰值。

(2) 黑體的輻射力。

對普朗克公式積分可得黑體的輻射力。

E璪=∫∞0E璪λdλ=∫∞0c1λ5［ec2/(λT)－1］dλ=

6c1c42·π490T4=σ璪T4

黑體表面以及實際物體表面發(fā)出的射線是向四面八方傳播的，黑體表面的輻射力E璪是任何方向輻射強度的π倍，黑體表面的定向輻射強度也僅與其熱力學(xué)溫度有關(guān)系。

1.3 有限元分析對熱力學(xué)微分方程的離散

通過換熱微分方程、連續(xù)性微分方程、動量微分方程、能量微分方程進行聯(lián)立求解，在給定單值性條件下，可以得到導(dǎo)熱問題的惟一數(shù)值解。計算機在有限元分析領(lǐng)域的引入為解聯(lián)立代數(shù)方程組提供了有效的工具，沒有計算機，有松弛法手算求解一組聯(lián)立的代數(shù)方程不僅在時間上是不可預(yù)計的，而且在精度上也是不可信的。

以一個無內(nèi)熱源的二維導(dǎo)熱問題為例，對有限元法的原理加以解釋。把一個二維的物體在x及y方向上分別以Δx及Δy距離分割成矩形網(wǎng)格。對該連續(xù)的二維導(dǎo)熱體進行如此的網(wǎng)格劃分，其目的是要根據(jù)導(dǎo)熱微分方程式確定物體內(nèi)各網(wǎng)格節(jié)點的溫度。在有限元法中，溫度及坐標的微分都是用有限差分來近似表達的。因此網(wǎng)格分得越細，近似的溫度分布就越接近于真實的溫度分布。但是考慮求解時間也會隨單元的減小而增加。因此單元不能無限制地減小，而應(yīng)在保證具有一定精度的前提下使單元有一定的粒度。

分析（m，n）節(jié)點及其相鄰諸節(jié)點，導(dǎo)熱微分方程的有限差分近似表達式為：

t璵+1,n+t璵－1,n－2t璵,n(Δx)2+t璵,n+1+t璵,n－1－2t璵,n(Δy)2=0

用有限差分法也可求解復(fù)雜，幾何形狀或具有曲線邊界的問題。求解過程的原則是：估計變量的初始值，在依次求解方程組時不斷采用最新的當前值來更新變量的估計值。對于確實存在解，而且矩陣滿足一定條件的問題，只要迭代次數(shù)足夠，總可以達到任意要求達到的精解度。一般來說，下列兩種方法中的任一種都可以用來控制計算過程的終止。這兩種方法是：

(1) 對連續(xù)2次迭代得出的最大t璱值差，規(guī)定一個限額ε，即對所有i規(guī)定；

max|t(k)璱－t(k－1)璱|＜ε

(2) 對連續(xù)2次迭代得出的最大t璱值差相對值，規(guī)定一個限額ε，即對所有i規(guī)定。

max|t(k)璱－t(k－1)璱t(k)璱|＜ε

1.4 加固計算機的有限元熱分析

分析的重點在于了解機箱內(nèi)流體分布及各主要熱功器件的表面溫度。由于在強制風冷條件下流體分布與環(huán)境溫度的耦合度不大，因此直接考慮在高溫工作條件下的熱流分布，對分析環(huán)境進行以下設(shè)定：環(huán)境溫度為55℃，1個標準大氣壓，使用高度3 600 m，重力加速度為9.8 m/s2。

1.4.1 實體簡化

加固計算機簡化后如圖1所示。

1.4.2 有限元模型

對幾何模型提取出有限元模型后，對有限元模型進行網(wǎng)格劃分，體單元采用四面體自由網(wǎng)格，面單元為三角形單元。劃分后結(jié)果如下：

熱力學(xué)節(jié)點： 2 792個

熱力學(xué)單元： 6 966個

流體節(jié)點：8 112個

流體單元：39 991個

在進行熱分析時，需定義熱力學(xué)邊界條件。由于加固計算機的主要熱功部件為電子器件，而其的熱功率與電功率有直接關(guān)系，因此可以通過測量板卡的電功耗而轉(zhuǎn)為推算出它們的熱功率。

圖1 熱分析模型

邊界條件，如表1所示。

表1 有限元分析邊界條件

參加計算的板卡熱功率

名稱熱功率/W說明

電源15

CPU卡7含CPU

CPU后走線卡0.14

音視頻卡7

音視頻后走線卡0.14

硬盤5.18

擋風面定義

名稱說明

減振箱下底板鈑金零件，無表面器件

CPU卡表面器件高度15 mm

音視頻卡表面器件高度15 mm

CPU卡的后走線板表面器件高度5 mm

音視頻卡的后走線板表面器件高度5 mm

CPCI四槽背板由于連接器與各板卡有相互安裝關(guān)系，因此不設(shè)定表面器件高度

CPCI板卡前面板無表面器件

CPCI后走線板面板無表面器件

硬盤盒前面板無表面器件

硬盤背板表面器件高度5 mm

電源盒無表面器件

機箱進風口

名稱位置

進風口1機箱左側(cè)

進風口2機箱右側(cè)

（續(xù)表）

風機

風機1電源內(nèi)部，風向由左而右70 mm×70 mm,工作點處流體速度2 000 mm/s

風機2電源內(nèi)部，風向由左而右70 mm×70 mm,工作點處流體速度2 000 mm/s

風機3電源內(nèi)部，風向由左而右70 mm×70 mm,工作點處流體速度2 000 mm/s

風機4電源內(nèi)部，風向由左而右70 mm×70 mm,工作點處流體速度2 000 mm/s

風機5機箱后部，風向由左而右92 mm×92 mm，工作點處流體速度3 000 mm/s

風機6電源盒內(nèi)部，風向由左而右40 mm×40 mm，工作點處流體速度1 000 mm/s

主要材料導(dǎo)熱系數(shù)

名稱導(dǎo)熱系數(shù)(W/m℃)

塑料0.5

鋁204.0

鋼45.0

單面印制板9.11

雙面印制板17.7

四層印制板35.15

八層印制板70.31

1.4.3 計算結(jié)果

經(jīng)有限元分析，與各插卡平行，可檢查風量與熱量情況， 見表2所示。

表2 統(tǒng)計結(jié)果

熱功器件名稱最高溫度 /℃最低溫度 /℃

主板68.262.4

主板后走線板56.955.9

音視頻卡62.759.1

音視頻卡后走線板56.055.6

硬盤159122

電源91.460.8

1.4.4 設(shè)計優(yōu)化

從分析結(jié)果中可以看出硬盤的溫度過高，這種設(shè)計肯定會在高溫工作條件下出現(xiàn)系統(tǒng)死機、崩潰等現(xiàn)象。進一步檢查硬盤的工作環(huán)境。

由圖中可知，由于風機安裝位置低于硬盤，硬盤周圍的流體流速極低，等效于自然散熱。以硬盤模塊為分析對象，分析在55 ℃條件下，自然散熱的情況。在進行優(yōu)化的同時發(fā)現(xiàn)機箱導(dǎo)軌安裝在機箱側(cè)面，對機箱通風窗有一定的遮擋作用，因此在分析時，通風窗的位置應(yīng)以導(dǎo)軌安裝到機箱后的最上沿計算。此外因電源無風機，因此按極限無風機的條件進行解算。

為保證硬盤在機箱內(nèi)的通風換熱，因此有必要調(diào)整設(shè)計，提高機箱側(cè)面風機的安裝位置，保證硬盤頂面處于風機的通風道內(nèi)，如圖2所示。以這種設(shè)計為條件重新進行有限元熱分析。

1.4.5 分析結(jié)論

通過對加固機進行有限元熱分析，按環(huán)境溫度55 ℃，工作高度3 600 mm進行計算，優(yōu)化后的方案可以滿足實際工作的需要，方案合理可行。

在詳細設(shè)計中需要注意以下問題：在熱分析過程中，由于對實體模型進行了簡化，保證了網(wǎng)格有一定的粒度，但同時引入的分析誤差，在實際情況下在進風口、CPCI導(dǎo)軌面、電源通風屏還有一定的風壓損失，在分析過程中也未考慮機箱內(nèi)電纜對通風散的影響。從總的散熱趨勢上看，這種設(shè)計是合理可行的。為了保證機箱內(nèi)的風量，在詳細設(shè)計過程中還要特別注意機箱內(nèi)部的走線設(shè)計，參考流體分布圖，合理布置機箱內(nèi)互連電纜，盡可能地防止堵塞風道的問題。優(yōu)化設(shè)計前后對比分析如表3所示。

圖2 主板上方15 mm切平面

表3 優(yōu)化設(shè)計前后對比分析

熱功器件名稱優(yōu)化前溫度 /℃優(yōu)化后溫度 /℃

主板

Max68.271.2

Min62.464.3

主板后走線板

Max56.961.9

Min55.958.2

音視頻卡

Max62.755.4

Min59.155.1

音視頻卡后走線板

Max56.055.9

Min55.655.3

硬盤

Max15972.7

Min12263.5

電源

Max91.476.4

Min60.874.6

2 電子設(shè)備熱設(shè)計需重點考慮的內(nèi)容

通過上述有限元分析以及對方案的優(yōu)化可以看出，在進行電子產(chǎn)品熱設(shè)計時，風道設(shè)計的重要性。在實際工程中，對風道的設(shè)計往往只限于考慮了系統(tǒng)的發(fā)熱量，選擇了合理的散熱方式，但是由于不注意分析流體是否可以流過發(fā)熱器件表面，風道設(shè)計存在盲區(qū)。為了提高熱設(shè)計的有效性，在進行電子設(shè)備熱設(shè)計時，需重點考慮以下問題：風道是否通暢；流體是否可以流過發(fā)熱表面；風道是否存在短路現(xiàn)象；風道的最小厚度是否大于10 mm；發(fā)熱器件的風道是否與環(huán)境存在有效的進風口與出風口；風道是否存在直角拐彎；正壓風機的出風口是否盡可能地靠近熱功器件；系統(tǒng)排風風機的出風口是否盡可能地靠近機箱出風口；主風道高于熱功器件50 mm以上時，是否設(shè)計了擋風面；機箱通風窗口的有效尺寸是否能保證風

機工作在低壓區(qū)。

3 驗證實例

方案簡圖如圖3所示。

圖3 優(yōu)化后的機箱布局

熱設(shè)計方案簡要描述如下：

(1) 采用8槽CPCI背板，背板在機箱內(nèi)垂直安裝，各板卡水平安裝，系統(tǒng)槽位于機箱最下部，板卡區(qū)偏于機箱左側(cè)；

(2) 機箱右側(cè)為硬盤，3塊硬盤垂直安裝；

(3) 硬盤后部為電源；

(4) 機箱后面板為對外連接器；

(5) 機箱寬度為444 mm，高度5U；

(6) 機箱總體風道為左側(cè)進風后面板出風，在硬盤一側(cè)采用下部進風，上部出風的局部風道設(shè)計，在機箱后面板、硬盤左側(cè)及下部安裝軸流風機；

(7) 硬盤下部的風機出風面安裝加熱膜，在硬盤低溫時通過風機為硬盤鼓熱風。

在根據(jù)對加固計算機進行有限熱分析、優(yōu)化而得到的經(jīng)驗基礎(chǔ)上，分析上述方案，其主要存在以下不足：

在散熱設(shè)計方面，存在明顯的風道設(shè)計錯誤，主板箱與設(shè)備箱間固然安裝了一個軸流風機，但軸流風機距離硬盤過近，主板箱的出風口被硬盤阻擋；同時硬盤的局部風道是從下而上的，硬盤下部安裝的風機進風口低于主機箱的進風口，進風不順暢，商用磁盤陣列中插盤的間距是固定不變的，兩塊硬盤之間的通風間隙不超過5 mm，通過間隙過小。

在硬盤與硬盤下部的風機之間安裝加熱膜，在低溫時通過溫控電路使加熱膜加熱，同時風機向上送熱風達到加熱硬盤的目的。此時存在的問題是：如果要使熱風能送達硬盤，必須在加熱膜上開通風孔，保證氣流有一定的通風空間，但加熱膜的功率是依靠加熱膜面電阻實現(xiàn)的，如果加熱膜上的通風孔過小，低溫工作時熱風很難送到硬盤，高溫工作時硬盤的散熱更成問題。然而若加熱膜上的通風孔過大，則加熱功率很難保證。

因此該方案存在嚴重不足，需重新進行方案設(shè)計。

4 結(jié) 語

在熱設(shè)計的方案階段，通過定性地分析電子設(shè)備機箱內(nèi)的風道及通風狀態(tài)，可以高效地提高產(chǎn)品的高溫特性，在方案確定后通過有限元熱分析對其進行數(shù)值分析，可以進一步達到事半功倍的目的。但是如果片面地認為有了熱分析軟件就放棄在方案階段的定性設(shè)計，往往會造成更大的散熱問題，有可能導(dǎo)致整個方案被推翻。

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作者簡介 徐立穎 1972年出生,江蘇常熟人,高級工程師,碩士。研究方向為計算機加固技術(shù)、電子產(chǎn)品抗惡劣環(huán)境技術(shù)。