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(中國石油大學(華東) a.機電工程學院;b.石油工程學院,山東 青島 266555)
大型起重船在遇到較大級別風浪時,船舶搖晃會引起吊鉤產生大幅擺振,導致不能正常進行海上作業。因此,必須對吊鉤的擺振進行控制,使大型起重船在較大波浪環境下仍能正常作業。
大型起重船的物理模型見圖1。

圖1 起重船物理模型
將船體與塔架結構簡化為一剛性體,大鉤結構及其吊索簡化為一個空間球擺振動系統。波浪誘導的懸吊點運動相當于單自由度諧振系統的支座運動,并激起吊鉤系統的強迫擺振。考慮船體橫搖引起吊鉤的平面擺振情況,將起重船吊鉤系統簡化為具有移動支撐點P(xe,ye)的單擺,吊鉤看作一個質量為m1的質點Q(x1,y1),見圖2。
按照上述單擺模型建立如下吊重平面擺動力學方程[1]:

圖2 吊鉤單擺模型
式中:θ——擺動幅度,一般為一小角度;
l——擺長;
cθ——擺動阻尼。
將吊鉤擺動的動力學方程線性化整理為
(2)
為了便于吊鉤擺振控制的研究,根據式(2)將平面擺模型轉化為彈簧-質量-阻尼器系統模型(圖3)及對應的運動方程:

圖3 模型等價轉換

(3)
式中:m1——吊鉤質量;
c1——阻尼器阻尼;
k1——彈簧剛度;
x1——吊鉤橫向位移;
a(t)——外部激勵。
吊鉤因重力作用而產生的來回擺動轉換為彈簧的彈性振動,吊鉤擺動時的摩阻轉換為阻尼器阻尼,對應關系為
這樣,吊鉤的擺動幅度θ只需用吊鉤橫向位移x1來度量,吊索長度l對動力響應的影響轉化為彈簧剛度k的變化,在保證等價性的同時,將模型從二維簡化至一維。
為了將吊鉤的擺幅控制在一定的擺幅范圍內,不隨船體的搖晃越擺越大,采用在鉤頭上設計安裝以主動調諧質量阻尼器(AMD)作為主要組件的擺振控制系統,見圖 4。吊鉤結構加上AMD后的數學簡化模型見圖 5。

圖4 加搖擺補償的起重船物理模型

m2-慣性質量;c2-阻尼元件阻尼;k2-為剛度元件剛度;x2-慣性質量塊位移;F2-作動器驅動力
去掉作動器則為被動調諧質量阻尼器(TMD)系統。系統的工作原理為:由作動器驅動慣性質量運動,將吊鉤結構的搖擺能量轉變為慣性質量的動能和阻尼元件的耗散能,同時裝置通過其在結構上的支撐提供減小吊鉤搖擺的控制力。因此,AMD控制系統的設計參數包括作動器的驅動力、慣性塊質量、阻尼系數和剛度。

按照上述關系,分別求得被動TMD系統的最優頻率比和阻尼比,從而得出TMD系統的各個參數。
吊鉤組結構AMD系統的運動方程可寫為
(4)

M、C、K——結構系統的質量矩陣、阻尼矩陣和剛度矩陣;
U(t)——最優控制力;
Bs——控制力作用位置矩陣。

(5)
式中:Q——半正定矩陣,Q∈R4×4;
R——正定矩陣,R∈Rp×p(p為輸入數)。
最優控制U(t)是將系統從初始狀態轉移到零狀態附近,并使上面定義的性能泛函取極小值。從性能泛函可以看出,Q越大,結構反應越小,而控制力越大,R越小,則控制力越大,結構的反應越小。根據設定的控制參數Q和R,利用LQR函數算出的主動最優控制力將使結構控制系統的能量最小。
采用線性波理論,波浪所給的外部激勵可以表示為
(6)
式中:F——激勵幅度;
ω——激勵頻率。
為了驗證吊鉤擺振控制系統的有效性,按照上述激勵形式對系統進行動力仿真分析,得出吊鉤各種工況下的擺振響應。圖6、7是吊鉤在危險工況(TMD參數按照此工況設計)時分別由被動TMD和主動AMD控制得到的擺振情況。可以看出,這種工況下被動控制以及主動控制都起到了較好的擺振控制效果;采用LQR算法的主動控制效果明顯優于被動控制。

圖6 危險工況下被動TMD和無控制吊鉤擺動幅度對比

圖7 危險工況下主動AMD和無控制吊鉤擺動幅度對比
圖8和圖9是吊鉤在一般工況下分別由被動TMD和主動AMD控制下的擺振情況。可以看出,被動TMD系統沒有使吊鉤的擺振幅度減小,反而放大了吊鉤的擺振;而采用了LQR算法的主動AMD系統仍能夠發揮控制作用,能使吊鉤擺振幅度控制在一定范圍內,從而滿足作業要求。

圖8 一般工況下被動TMD和無控制吊鉤擺動幅度對比

圖9 一般工況下主動AMD和無控制吊鉤擺動幅度對比
以上分析說明,被動TMD擺振控制系統僅限于在設計工況下使用,而在其他工況下必須采用主動AMD擺振控制系統對吊鉤的危險擺振進行控制,LQR算法可作為此控制過程的主動控制算法。
1) 針對大型起重船在波浪環境下吊鉤產生的危險擺振,采用主動調諧質量阻尼器(AMD)作為主要組件的擺振控制系統能對其進行有效控制,線性二次型(LQR)算法可作為此控制過程的主動控制算法。
2) 僅外部環境與設計工況相當時,被動調諧質量阻尼器(TMD)控制系統才能起到擺振控制作用,此時可以將主動控制切換到被動控制狀態,以節省能源消耗。
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